цилиндров при аварийном выпуске шасси одного из отечественных самолетов.

Принцип действия крана тот же, что и у рассмотренных плоских золотников поступательного движения (см. рис. 174). Герметичность обеспечивается втулками 4 (см. рис. 178), поджимаемыми пружинами 2, и давлением жидкости в камерах 1 и 3 к плоской поверхности золотни­ ка 5. Этот золотник опирается на шариковый упорный подшипник 6, благодаря чему кран обладает ничтожным моментом трения. В крайних положениях золотник стопорится шариковым фиксатором 7. Кран снаб­ жен обратным клапаном 8.

КЛАПАННЫЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛИ

В гидросистемах летательных аппаратов и в особенности в следя­ щих гидросистемах (см. стр. 312), широко распространены клапанные распределители, применение которых обеспечивает высокую чувстви­ тельность, достигаемую благодаря возможности нулевого перекрытия проходных окон. Эти распределители также просты в изготовлении, на­ дежны в эксплуатации и обеспечивают высокую герметичность.

Я

Рис. 179. Расчетны е схемы конусных клапанов

Принцип действия клапана показан на рис. 179. Клапаны приво­ дятся в действие непосредственно вручную и с помощью различных механических и электротехнических устройств. Из ручных устройств наиболее простым является качающийся рычаг (рис. 180, а и б). В кла­ панном распределителе, представленном на рис. 180, а, канал 2, связан­ ный с линией потребителя, соединен при нерабочем положении рукоят­ ки 1 с каналом слива 4. При повороте рукоятки 1 перекрывается сначала канал слива, после чего нажимом толкателя 5 на шарик линия потре­ бителя соединяется с каналом 3, через который подводится под давле­ нием жидкость.

Распространены также схемы с кулачковым приводом поворотного и поступательного действия. Схема клапанного распределителя с кулач­ ковым приводом представлена на рис. 181. На валике 3 находятся четыре кулачка 2, которые при повороте валика воздействуют на соответствую­ щий конусный клапан 1.

Силы, действующие в клапанном распределителе

Величину усилия R (см. рис. 179, а), которую необходимо приложить к хвостовику т клапанного распределителя с острой уплотняющей кромкой для опускания или удержания его в опущенном положении (без

2 4 2

Рис. 180 Схемы клапанных распределителей с рычажным приво­ дом

Рис. 181. Схема клапанного распределителя с кулачковым приводом

учета реактивных сил потока жидкости (см. стр. 253) и допуская, что давление на внешний торец хвостовика т не действует), можно вычис­ лить по выражению:

4лителя с седлом;

/-= —---- площадь (штока). клапана.

Практически контакт клапана происходит не по острой кромке, а по конусу седла (см. рис. 179,6), поэтому значения сил, действующих на клапан будут зависеть при этих же условиях от ширины поверхности контакта клапанного распределителя и его седла.

Если в конусной щели, образованной поверхностью клапана с по­ верхностью гнезда, давление отсутствует, к хвостовику клапана для от­ рыва его от седла необходимо приложить силу

где F| и ^ — площади окружностей контакта клапана с гнездом по диаметрам D\ и Д>-

Если предположить, что усилие затяжки пружины Рпр и давление рi жидкости, после того как клапан будет оторван от седла, не изменяются и давление в образовавшейся щели будет убывать по линейной зависи­ мости от pi и рг (см. кривую / на рис. 179), то усилие Ru необходимое для перемещения клапана после того, как он оторвется от седла, со­

(Ei — Е2), а также на разность сил трения покоя (Sn) и движения (sH), в соответствии с чем после отрыва клапана от гнезда усилие, необходи­ мое для дальнейшего его перемещения, снизится.

После открытия клапана давление в полости 2 повысится до вели­ чины pi= p 2+Ap, где Ар — приращение давления в полости 2 после открытия клапанного распределителя. В соответствии с этим повысится также среднее давление в конусной щели, которое в этом случае будет равно

Очевидно, что закон распределения давления по длине щели кла­ панного распределителя, находящегося в покое, может быть и степенным, причем кривая распределения давления может быть как выпуклой (кри­

244

вая ft), так и вогнутой (кривая k, см. рис. 179,6), что наложит соответ­ ствующие коррективы на приведенные выкладки.

В приведенных выше расчетах не учитывалось действие на клапан

рис. 179, являются большие усилия, которые требуются для преодоления давления жидкости на поверхность клапана и усилия пружин. Ввиду этого разгрузка распределителей от сил давления жидкости на их рабо­ чие элементы имеет большое практическое значение, так как при высо­ ких давлениях на ручке управления могут возникнуть большие усилия, затрудняющие работу оператора, а также ограничивающие применение

клапанов в гидросистемах автоматики, особенно при высоких перепа­ дах давления и при больших проходных сечениях.

Для разгрузки клапана от силы давления жидкости применяют раз­ личные средства, одним из которых является уравновешивание этой силы. Схема такого клапана представлена на рис. 182. Клапан 3 в ниж­ ней своей части снабжен уравновешивающим поршнем 4\ если диаметр D4 этого поршня будет равен диаметру D седла клапана, последний бу­ дет разгружен от статических сил давления рг жидкости в камере b. Для разгрузки клапана а от давления р2 жидкости в камере а применен второй поршень 2 диаметром D2. Из схемы видно, что при условии D=D4— D2 клапан будет полностью статически уравновешен от сил действия давления жидкости. К седлу он в этом случае будет прижат лишь усилием пружины 5. В случае D4<D к усилию пружины добавится

n(D^-D\)

усилие давления жидкости на неуравновешенную площадь Р = р\---- -— »

прижимающее клапан к седлу.

Для того чтобы компенсировать после отрыва клапана от седла (/?2> 0) усилие пружины, принимают D2>D. Конструктивное исполнение клапана с подобной разгрузкой приведено на рис. 180,6.

На рис. 183 изображена схема клапанного распределителя с частич­

245