- •Предисловие
- •Введение
- •Место, занимаемое гидравлическими системами в оборудовании летательных аппаратов
- •Преимущества гидравлических приводов
- •Особенности технических требований к гидравлическим системам современных летательных аппаратов
- •Принцип действия самолетных гидравлических приводов объемного типа
- •Применяемые давления и расходы жидкости (мощность)
- •Единицы измерения и определения различных параметров
- •Весомость жидкости
- •Зависимость объемного веса от давления
- •Зависимость объемного веса от температуры
- •Сжимаемость капельных жидкостей
- •Вязкость жидкостей
- •Кинематическая вязкость
- •Размерность единиц вязкости в системе СИ
- •Перевод условных единиц вязкости в абсолютные
- •Зависимость вязкости жидкости от температуры
- •Вязкость смеси минеральных масел
- •Вязкостные присадки
- •Теплоемкость и теплопроводность жидкостей
- •Окисление масел
- •Мятие масел
- •Поверхностное натяжение и капиллярность
- •Растворение газов в жидкостях
- •Механическая смесь воздуха с жидкостью
- •Давление насыщенных паров жидкости
- •Разрывная прочность жидкостей
- •Кавитация жидкости
- •Способы борьбы с кавитацией и ее последствиями
- •Способы повышения кавитационной стойкости гидроагрегатов
- •Требования к жидкостям
- •Применяемые жидкости
- •Высокотемпературные жидкости
- •Особенности применения полисилоксановых жидкостей
- •Жидкие металлы
- •Газообразные (сжимающиеся) жидкости
- •Расчет потерь напора при движении жидкости в трубе
- •Ламинарный режим течения
- •Турбулентный режим течения
- •Вращение трубопровода (сосуда) с жидкостью
- •Местные гидравлические потери
- •Вход в трубу
- •Внезапное сужение трубопровода
- •Внезапное расширение трубопровода
- •Коэффициент расхода при полном сжатии струи
- •Истечение под уровень
- •Коэффициент расхода при неполном сжатии струи
- •Течение жидкости в узких (капиллярных) щелях
- •Ламинарное течение через кольцевую щель
- •Влияние эксцентричности плунжера относительно цилиндра
- •Облитерация капиллярных щелей
- •Гидростатический подшипник
- •Тепловой баланс системы
- •Охлаждающие устройства
- •Гидравлический удар в отводах
- •Гидродинамическое давление струи жидкости
- •Требования, предъявляемые к гидронасосам летательных аппаратов
- •Основные вопросы теории объемных насосов (гидромоторов)
- •Фактическая производительность насоса
- •Влияние вредного пространства
- •Влияние жесткости камеры насоса
- •Объемные потери и объемный к. п. д. гидромотора
- •Радиально-поршневые насосы и гидромоторы
- •Производительность насоса
- •Число оборотов гидромотора
- •Равномерность подачи (потока) жидкости
- •Теоретический крутящий момент
- •Нагрузка на поршни
- •Контактное напряжение
- •Насосы с клапанным распределением
- •Радиально-поршневой гидромотор многократного действия
- •Производительность насоса
- •Силы, действующие в распределительном узле
- •Разгрузка контактной поверхности
- •Насосы с торцовым сферическим распределением
- •Конструктивные мероприятия по уменьшению износа скользящей пары
- •Связь цилиндрового блока с наклонной шайбой
- •Насосы бескарданной схемы
- •Насосы без соединительного шатуна
- •Насосы с неподвижным цилиндровым блоком
- •Насосы с клапанным распределением
- •Основные вопросы изготовления деталей насосов
- •Расчетная производительность (подача) насоса
- •Пластинчатые насосы двухкратного действия
- •Расчет производительности
- •Выбор рабочих параметров насоса
- •Применяемые материалы
- •Пластинчатый насос трехкратного действия
- •Разгрузка пластин
- •Пульсация потока жидкости
- •Выбор и расчет опорных цапф (подшипников)
- •Методы улучшения питания насоса
- •Компрессия жидкости во впадинах шестерен
- •Многоступенчатые и многошестеренные насосы
- •Шестеренные гидромоторы
- •Насосы с шестернями внутреннего зацепления
- •Винтовые насосы
- •Компенсация осевых сил винтового насоса
- •Винтовой гидромотор
- •Двухвинтовой насос
- •Распространенные конструкции регуляторов по давлению
- •Системы разгрузки насосов
- •Гидромеханический привод (передача)
- •Гидродифференциальный привод
- •Механические замки для фиксирования поршня
- •Моментный гидроцилиндр (двигатель)
- •Особенности применения силовых цилиндров в высокотемпературных гидросистемах
- •Золотниковые распределители
- •Выбор основных параметров золотника
- •Сила трения плунжеров
- •Влияние жесткости корпуса
- •Влияние загрязнения масла
- •Облитерация щели
- •Способы снижения сил трения
- •Разгрузка золотников гидростатическим центрированием
- •Вибрационные движения плунжера золотника
- •Происхождение аксиальной силы
- •Способы компенсации реактивных сил
- •Золотники с электроприводом
- •Плоские золотники
- •Крановые распределители
- •Клапанные распределители
- •Силы, действующие в клапанном распределителе
- •Способы разгрузки клапана от сил давления жидкости
- •Особенности применения распределительных устройств в условиях высоких температур
- •Расчет предохранительного клапана
- •Действие на клапан гидродинамической силы потока жидкости
- •Способы компенсации нестабильности давления
- •Предохранительный клапан с индикаторным стержнем
- •Предохранительные сервоклапаны с индикаторным стержнем
- •Место установки клапанов
- •Особенности конструирования и применения клапанов в условиях высоких температур
- •Типовые схемы дросселей
- •Расчет дросселя
- •Облитерация каналов дросселей
- •Дроссельное регулирование скорости гидродвигателя
- •Дроссельные регуляторы с постоянным перепадом давления
- •Распространенные схемы регулирования
- •Регулирование при отрицательной нагрузке
- •Объемное регулирование скорости
- •Синхронизаторы движения узлов
- •Устройства для изолирования поврежденного трубопровода
- •Ограничитель расхода жидкости
- •Клапаны последовательного включения
- •Реле давления
- •Гидравлические реле выдержки времени
- •Запорные (обратные) клапаны
- •Гидравлические замки
- •Мембранные (диафрагменные) гидрогазовые аккумуляторы
- •Выбор рабочих параметров аккумулятора
- •Преобразователи давления
- •Жидкостная «пружина»
- •Работа сжатия пружины
- •Влияние на характеристику пружины различных факторов
- •Распространенные схемы жидкостных пружин
- •Общие вопросы применения гидроусилителей
- •Обратимые (реверсивные) схемы
- •Устройство для имитации «ощущения» руля на ручке управления
- •Распределительные устройства гидроусилителей
- •Золотниковые распределители
- •Золотники с несимметричным расположением плунжера
- •Профиль рабочих поясков плунжера и расходные характеристики золотника
- •Гидроусилители с многокаскадным усилением
- •Выбор рабочих параметров струйного распределителя
- •Силовое воздействие струи
- •Золотники с регулированием по давлению
- •Гидроусилители с жидкостной обратной связью
- •Следящие системы с объемным регулированием
- •Чувствительность и точность
- •Зона нечувствительности
- •Влияние на чувствительность различных факторов
- •Трение в узлах системы
- •Люфты и упругости соединений
- •Устойчивость гидравлического усилителя
- •Факторы, влияющие на устойчивость гидроусилителей
- •Упругость механических звеньев системы
- •Сжимаемость жидкости и деформация трубопроводов
- •Способы повышения устойчивости гидроусилителей
- •Стабилизация утечкой жидкости
- •Влияние сопротивления трубопровода
- •Золотники со ступенчатыми проходными окнами
- •Демпфирование энергии колебаний
- •Расчет гидравлического демпфера
- •Стабилизация введением дополнительной обратной связи
- •Аварийные устройства
- •Дублирующее силовое управление
- •Способы дублирования управления
- •Жесткие металлические трубопроводы
- •Расчет труб на статическую прочность
- •Усталостная прочность трубопроводов и их соединений
- •Влияние на прочность трубопровода овальности его сечения
- •Влияние на прочность радиуса гиба трубы
- •Влияние монтажных напряжений
- •Влияние на усталостную прочность трубы качества ее поверхности и механических дефектов
- •Расчет усталостной прочности труб
- •Способы повышения стойкости трубопроводов против разрушения
- •Соединение труб и соединительная арматура
- •Неразборные соединения
- •Разборные соединения
- •Уплотнения штуцеров и применяемые резьбы
- •Подвижные соединения труб
- •Поворотные (шарнирные) соединения труб
- •Пружинные соединения труб
- •Гибка трубопроводов
- •Гибка труб с жидким заполнителем
- •Гибка труб с местным индуктивным нагревом
- •Гибкие резино-тканевые шланги
- •Способы заделки шлангов в арматуре
- •Гибкие металлические рукава
- •Резервуары (баки) для жидкости
- •Закрытые баки
- •Влияние загрязнения жидкостей на работу гидросистемы
- •Требования к фильтрам
- •Методы фильтрации
- •Пластинчатые (щелевые) фильтры
- •Металлические проволочные сетки
- •Проволочные фильтры
- •Фильтры тонкой очистки
- •Фильтры с бумажным фильтроэлементом
- •Комбинированные фильтры
- •Сетчатые фильтры сложного плетения
- •Глубинные фильтры
- •Наполнители из металлокерамических порошков
- •Фильтры с комбинированными наполнителями
- •Расчет фильтра
- •Определение пористости фильтровальных материалов
- •Схемы фильтрации
- •Срок службы фильтра
- •Миграция загрязнителя
- •Магнитные очистители жидкости
- •Центробежные очистители жидкости
- •Критическая скорость потока
- •Тонкослойное центрифугирование
- •Привод ротора (центрифуги) очистителя
- •Электроочистка жидкостей
- •Комбинированные силовые очистители
- •Металлические кольца
- •Неметаллические кольца
- •Манжетные уплотнения
- •U-образные манжеты
- •Шевронные манжеты
- •Чашечные манжеты
- •Кожаные уплотнения
- •Уплотнения резиновыми кольцами круглого сечения
- •Выдавливание кольца в зазор
- •Защитные кольца
- •Трение и срок службы колец
- •Эксцентричность кольцевой канавки
- •Растяжение кольца
- •Влияние низких температур и жидкости
- •Расчеты и выбор параметров колец и канавок
- •Кольца крестообразного сечения
- •Качество обработки деталей уплотнительного узла
- •Уплотнения вращающихся валов
- •Уплотнение радиального типа
- •Выбор параметров уплотнения
- •Размерная прочность и качество рабочих поверхностей
- •Несоосность и биение вала
- •Ширина уплотняющей кромки резиновой манжеты
- •Твердость контактирующей поверхности вала
- •Окружная скорость и температура на поверхности вала
- •Влияние угла наклона
- •Окружные скорости
- •Уплотнения торцового типа
- •Контактное давление колец
- •Ширина контактного пояска
- •Число оборотов уплотняемого вала
- •Чистота и точность обработки рабочих поверхностей
- •Жесткость уплотнительных колец
- •Материалы для изготовления деталей торцового уплотнения
- •Уплотнения гибкими разделителями
- •Уплотнения с помощью сильфонов
- •Уплотнения, пригодные для работы в условиях высоких температур
- •Полые металлические кольца круглого сечения
- •Прочие типы прокладок для неподвижных соединений
- •Металлические конусные кольца
- •Резиновые материалы
- •Трение в уплотнительном узле
- •Уплотнения из кожи
- •Полиэтилен
- •Фторопласт
- •Текстолит
- •Материалы на основе графита
- •Композиционный материал
- •Замеченные опечатки
ления жидкости с 5 до 20 кГ/см2 (масло АМ-10; число оборотов 1200 об/мин; ширина пояска 6= 3,5 мм; коэффициент разгрузки k = 0J) толщина пленки уменьшилась с 1,6 до 1 мк, тогда как при повышении числа оборотов с 1200 до 6000 об/мин (pi = 5 кГ/см2) толщина пленки увеличилась до 2,2 мк.
Чистота и точность обработки рабочих поверхностей
Герметичность торцового уплотнения сильно зависит от точности изготовления и качества скользящих поверхностей.
Наиболее важным параметром в работе рассматриваемого уплотне ния является торцовое биение вращающегося кольца (перпендикуляр ность герметизирующей плоскости к оси вала). Опыт показывает, что это биение при п = 4000-Т-5000 об/мин должно быть не более 3—5 мк\ при более высоких оборотах торцовое биение не должно превышать 1—2 мк.
В ряде технических руководств приняты менее жесткие требования по торцовому биению, выполнение которых обеспечивает, при всех про чих благоприятных условиях, удовлетворительную работу уплотнений. Так, например, перпендикулярность герметизирующей плоскости к оси вала при окружных скоростях порядка 40 м/сек рекомендуется выдержи вать в пределах 0,01 мм на радиусе 25 мм.
Максимальное торцовое биение по рекомендациям ряда зарубеж ных авторов для уплотнения диаметром 50 мм, рассчитанных на число оборотов до 6000 об/мин, не должно быть больше 0,018 мм.
Клиновидноеть зазора (масляной пленки) с расширением в сторону высокого давления ухудшает герметичность, в особенности при высоких числах оборотов, причем при клиновидности 3—5 мк подвижное в осе вом направлении кольцо обычно отжимается от неподвижного. Клиновидность зазора с расширением в сторону низкого давления ухудшает герметичность уплотнения, но сопровождается повышением трения и уве личением износа скользящих поверхностей.
Большое влияние на герметичность уплотнения оказывает плоскост ность контактирующих поверхностей колец, отклонения от которой не должны превышать 0,8—1,0 мк.
По ряду других рекомендаций нарушение плоскостности рабочих по верхностей колец не должно превышать 0,3—0,5 мк.
Ухудшение герметичности наблюдается также при волнистости ра бочей поверхности, что обусловлено утолщением масляной пленки с воз растанием скорости вращения вала, при известном значении волнистости грузоподъемность масляного слоя с повышением скорости столь возрас тает, что может привести к потере герметичности уплотнения.
При применении уплотнений со сферической опорной поверхностью (рис. 382,6) частично выполняются требовалия по обеспечению мини мального торцового биения и параллельности рабочих поверхностей.
Радиальное биение торцовой поверхности вращающегося кольца от носительно оси его вращения, обусловленное эксцентричностью оси вра щения относительно геометрической оси, не оказывает заметного отрица тельного влияния на работу уплотнительной пары. Более того, опыты с эксцентричным относительно оси вращения расположением вращаю щегося кольца показали, что эксцентричность осей порядка <0,5 b ока зывает при небольших числах оборотов (п <; 1000 об/мин) положитель ное влияние на срок службы и герметичность уплотнения. Последнее обусловлено улучшением смазки скользящих поверхностей колец и более равномерным их износом. Опыты показали, что наиболее рациональной является чистота обработки рабочих поверхностей уплотнительных колец по требованиям V10. Этим требованиям удовлетворяет чистота, приоб ретаемая поверхностями при износе в практических условиях.
458
Уплотнение с подобной чистотой обработки поверхностей прорабо
тало без заметного ухудшения показателей |
герметичности (при |
|
я = 3000 об/мин; pi = 200 кГ/см2\ t = 50° С; масло |
АМГ-10; ширина кон |
|
тактного пояска 6= 3,5 мм) |
в течение 350 час. Повышение чистоты обра |
|
ботки поверхностей выше |
V 11 приводит к повышению трения и темпе |
ратуры поверхностей скольжения. Улучшения герметичности при подоб ном повышении чистоты обработки практически не наблюдается.
Положительное влияние на работу торцового уплотнения оказывает
предварительная |
приработка трущихся поверхностей на пониженном |
режиме работы |
(/?= 0,5 кГ/см2; v= \2 —14 м/сек; температура масла |
50—70°С). Длительность приработки 10—15 час.
Жесткость уплотнительных колец
При разработке уплотнений, предназначенных для работы в усло виях высоких давлений (200 кГ/см2 и выше), возникает трудность сохра нения плоскостности контактной поверхности колец, которая нарушается в результате деформации сечения их стенки
под действием сил давления жидкости и |
|
|||||||||
температуры. |
При |
высоких |
|
давлениях |
|
|||||
уплотняемой среды |
происходит |
искажение |
|
|||||||
формы кольца в результате упругих его де |
|
|||||||||
формаций, |
при |
которых |
возникает |
конус |
|
|||||
ность и волнистость |
рабочей |
поверхности. |
|
|||||||
В свою очередь, искажение плоскостности |
|
|||||||||
неизбежно |
сопровождается |
нарушением |
|
|||||||
плотности контакта и потерей герметично |
|
|||||||||
сти |
соединенияПоэтому применяющиеся |
|
||||||||
в существующих конструкциях кольца (см. |
|
|||||||||
рис. 381) для работы в условиях высоких |
|
|||||||||
давлений не пригодны. |
|
|
|
полно |
|
|||||
|
Опыт |
показывает, что наиболее |
|
|||||||
удовлетворяет |
условиям |
работы |
при |
высо |
|
|||||
ких |
перепадах давлений |
кольцо |
с симмет |
|
||||||
ричным относительно оси сечения стенки |
|
|||||||||
профилем и жестким основанием |
(рис. 383), |
|
||||||||
при котором возможность искажения пло |
Я>Рг |
|||||||||
скостности рабочей |
(торцовой) |
поверхности |
||||||||
под действием |
сил |
давления жидкости |
и |
|
||||||
температуры сведена к минимуму. |
|
|
Рис. 383. Схема торцового у п |
|||||||
|
|
лотнения для высоких давле |
||||||||
|
Чтобы |
устранить возможность наруше |
||||||||
|
ний |
|||||||||
ния геометрических форм скользящих по* |
процессе старения мате |
|||||||||
верхностей |
деталей |
торцового |
уплотнения |
в |
риала при резких колебаниях температур, детали подвергают до окон чательной обработки специальной термической обработке (старению) в условиях предельных температур.
Материалы для изготовления деталей торцового уплотнения
Качество уплотнений зависит в значительной мере от правильного выбора материала контактирующих колец. Распространена пара из бронзового и чугунного уплотнительного кольца и стального опорного кольца (буксы) с цементованной поверхностью. Чугун более пригоден для работы с маловязкими маслами, керосином и бензином; при вязких маслах предпочтительнее бронзовые кольца.
В последнее время для изготовления герметизирующих поверхностей колец механических уплотнительных устройств стали применять угольно графитовые, графито-металлические и керамические материалы, а также
459
керамические покрытия по металлу и политетрафторэтиленовые пласт массы с наполнителем (уголь или стекловолокно). Угольно-графитовый материал стоек при работе в условиях изменяющихся температур (350—380°С). Уплотнения из этого материала пригодны для работы при окружных скоростях до 60 м/сек и допускают контактные давления до 32 кГ/см2.
Для увеличения прочности графитовый материал обрабатывают ме таллами: баббитом, кадмием, медью, медными сплавами, бронзой, свин цом и серебром. Графит, содержащий эти металлы, обладает повышен ной прочностью и большой износостойкостью. Теплопроводность подоб ного материала в два раза больше теплопроводности необработанногографита.
Хорошие результаты получены при работе пары из твердой стали и графитных материалов типа АГ-583-600, АО-СО, 45-1500. Для изготов ления колец могут быть использованы материалы угольных щеток элек тромашин; ответные детали (буксы) этих пар изготовляют из инстру ментальных нержавеющих и легированных сталей, а также сплавов стел лита карбидов вольфрама.
В качестве материала для изготовления деталей скользящей пары применяются также графит марки СО-5 в паре со сталью марки 25ХМЮА, закаленной до твердости HRC 40—45.
Применяются также уплотнительные кольца из фторопласта и текстолитных материалов, расход энергии на трение которых до 25% ниже по сравнению с металлическими материалами (бронзой и др.) Уплотне ния из текстолита допускают скорость до 30 м/сек и удельное давление 100 кГ/см2.
Опыт показывает, что допустимое контактное давление для нераз груженных фторопластовых уплотнений, работающих в среде минераль ного масла, не должно превышать 15 кГ/см2 и для жидкостей с низкими
смазывающими свойствами (керосин, |
бензин и др .)— 6—8 кГ/см2. |
Для давлений до 15—20 кГ/см2 |
при скоростях скольжения до |
10—12 м/сек в условиях достаточной смазки применяются пары чугун — бронза и закаленная сталь — чугун.
Для работы при высоких температурах и давлениях применяют твер дые сплавы типа стеллита или карбида вольфрама в виде твердого покрытия в паре с металлами, защищенными различными неметалличе скими покрытиями из керамики, фторопласта, полиамидных смол, угле рода и др. Детали с керамическими покрытиями (окись алюминия или окись циркония) обладают высокой стойкостью при работе в условиях высоких температур. Из керамических материалов этого типа распро странен материал на основе окиси алюминия.
Для работы при высоких давлениях |
рабочей среды (400 кГ/см2 и |
||||||
больше), а также высоких окружных скоростях |
(до 46 м/сек) |
хорошие |
|||||
результаты показала пара, состоящая из стали 45 HRC 30 (для изготов |
|||||||
ления колец 2) |
и сплава АВМ-30 на основе вольфрама и меди |
(кольцо 1) |
|||||
(см. рис. 383). Химический состав (в %) |
и механические свойства этого |
||||||
сплава приведены ниже: |
|
|
|
|
|
|
|
М ед ь |
Н икель |
У г л е р о д |
В ол ьф р ам |
Т в ер д о ст ь по |
|||
|
Р ок в ел у |
||||||
|
|
|
|
|
|
||
23 — 33 |
1 , 5 - 1 , 4 |
0 ,1 5 |
О стал ьн ое |
|
60 — 100 |
||
Удовлетворительные |
результаты |
при |
давлениях |
|
жидкости |
||
/? = 50 кГ/см2, |
оборотах |
от 2800 до 5000 об/мин |
и окружной |
скорости |
|||
13—25 м/сек показали уплотнительные кольца из стали ХВГ |
(HRC 62) |
||||||
и бронзы (БрОС 2-10-3). За 350 час работы при испытании |
этих колец |
4 6 0
«(давление жидкости |
200 |
и |
400 |
кГ/см2; |
число |
оборотов |
вала |
|
п = 3000 o6jмин; диаметр |
di = 50 мм; |
ширина контактного |
пояска |
|||||
6= 3,5 мм; масло АМГ-101; f= 45-r-50pC) |
износ контактного пояска опор |
|||||||
ного уплотнительного |
кольца |
4 |
из |
сплава |
АВМ-30 |
не превысил |
0,5—0,6 мк. Чистота изношенной поверхности соответствовала требова ниям V 10-
В о п р о с ы к о м п о н о в к и у п л о т н и т е л ь н о г о уз ла . На дежность работы рассматриваемого уплотнительного узла зависит от многих факторов, в том числе от способа его компоновки относительно уплотняемой среды.
Различают две схемы подвода жидкости к уплотняющей щели тор цового уплотнения: наружную, когда поток утечек жидкости направлен к оси вращения вала и внутреннюю, когда поток утечек жидкости на правлен от оси вращения вала к периферии. Расположение уплотнитель ной пары по отношению к уплотняющей среде не оказывает заметного
влияния |
на |
герметичность. Однако |
при |
|||
внутреннем подводе |
упрощаются |
вопросы |
||||
компоновки уплотнения. |
|
является |
||||
Наиболее |
распространенной |
|||||
схема |
с наружным |
подводом |
жидкости |
|||
к уплотнительным пояскам |
(см. рис. |
381 и |
||||
383), при которой улучшается отвод тепла |
||||||
от уплотнительного узла, а также умень |
||||||
шается вероятность попадания в зазор |
||||||
между уплотнительными кольцами твердых |
||||||
частиц, которому в этом случае противодей |
||||||
ствует центробежная сила. |
|
|
|
|||
Работа уплотнительного узла зависит от |
||||||
обеспеченности осевого перемещения одного |
||||||
из колец, подвижность которого в основном |
||||||
определяется |
трением |
уплотнительного Рис. 384. С хема торцового уп |
узла. Практика показывает, что наиболее |
лотнения |
с использованием |
|||
пригодными для герметизации являются ре |
сил |
магнитного |
взаи м одей ст |
||
зиновые кольца круглого сечения. |
вия |
для |
предварительного при |
||
ж им а подвиж ного |
кольца к |
||||
Важно также выбрать приводное уст |
|||||
|
|
неподвиж ном у |
ройство для передачи принудительного вра щения подвижному в осевом направлении уплотняющему кольцу 2 (см.
рис. 381), так как при отсутствии подобного привода уплотнительное кольцо будет стремиться провернуться, что вызовет перекосы и вредные
.напряжения в гибком элементе уплотнения. Приводное устройство дол жно быть таким, чтобы передавался лишь вращающий момент-
Усилие пружины, нагружающей подвижное кольцо, должно равно мерно распределяться на поверхности торцов колец. Для улучшения равномерности прижима в уплотнениях больших размеров применяют несколько пружин. Пружина может устанавливаться как на неподвиж ной, так и на вращающейся детали, однако во избежание завихрения жидкости, создающегося вращающейся пружиной, рекомендуется приме нять пружину на неподвижной детали.
Предварительное прижатие подвижного в осевом направлении коль ца к неподвижному в некоторых конструкциях уплотнений осуществляет ся силами магнитного взаимодействия колец. В этой схеме (рис. 384) кольцо, изготовленное из сплава, обладающего магнитными свойствами, создает магнитные силы, которые притягивают подвижное кольцо из ферромагнитного материала. Магнитный прижим обеспечивает равно мерность распределения контактного давления и высокую герметичность уплотнения, обусловленную частично силами молекулярного взаимодей ствия. Уплотнения с магнитным прижимом обеспечивают надежную ра-
461