- •Предисловие
- •Введение
- •Место, занимаемое гидравлическими системами в оборудовании летательных аппаратов
- •Преимущества гидравлических приводов
- •Особенности технических требований к гидравлическим системам современных летательных аппаратов
- •Принцип действия самолетных гидравлических приводов объемного типа
- •Применяемые давления и расходы жидкости (мощность)
- •Единицы измерения и определения различных параметров
- •Весомость жидкости
- •Зависимость объемного веса от давления
- •Зависимость объемного веса от температуры
- •Сжимаемость капельных жидкостей
- •Вязкость жидкостей
- •Кинематическая вязкость
- •Размерность единиц вязкости в системе СИ
- •Перевод условных единиц вязкости в абсолютные
- •Зависимость вязкости жидкости от температуры
- •Вязкость смеси минеральных масел
- •Вязкостные присадки
- •Теплоемкость и теплопроводность жидкостей
- •Окисление масел
- •Мятие масел
- •Поверхностное натяжение и капиллярность
- •Растворение газов в жидкостях
- •Механическая смесь воздуха с жидкостью
- •Давление насыщенных паров жидкости
- •Разрывная прочность жидкостей
- •Кавитация жидкости
- •Способы борьбы с кавитацией и ее последствиями
- •Способы повышения кавитационной стойкости гидроагрегатов
- •Требования к жидкостям
- •Применяемые жидкости
- •Высокотемпературные жидкости
- •Особенности применения полисилоксановых жидкостей
- •Жидкие металлы
- •Газообразные (сжимающиеся) жидкости
- •Расчет потерь напора при движении жидкости в трубе
- •Ламинарный режим течения
- •Турбулентный режим течения
- •Вращение трубопровода (сосуда) с жидкостью
- •Местные гидравлические потери
- •Вход в трубу
- •Внезапное сужение трубопровода
- •Внезапное расширение трубопровода
- •Коэффициент расхода при полном сжатии струи
- •Истечение под уровень
- •Коэффициент расхода при неполном сжатии струи
- •Течение жидкости в узких (капиллярных) щелях
- •Ламинарное течение через кольцевую щель
- •Влияние эксцентричности плунжера относительно цилиндра
- •Облитерация капиллярных щелей
- •Гидростатический подшипник
- •Тепловой баланс системы
- •Охлаждающие устройства
- •Гидравлический удар в отводах
- •Гидродинамическое давление струи жидкости
- •Требования, предъявляемые к гидронасосам летательных аппаратов
- •Основные вопросы теории объемных насосов (гидромоторов)
- •Фактическая производительность насоса
- •Влияние вредного пространства
- •Влияние жесткости камеры насоса
- •Объемные потери и объемный к. п. д. гидромотора
- •Радиально-поршневые насосы и гидромоторы
- •Производительность насоса
- •Число оборотов гидромотора
- •Равномерность подачи (потока) жидкости
- •Теоретический крутящий момент
- •Нагрузка на поршни
- •Контактное напряжение
- •Насосы с клапанным распределением
- •Радиально-поршневой гидромотор многократного действия
- •Производительность насоса
- •Силы, действующие в распределительном узле
- •Разгрузка контактной поверхности
- •Насосы с торцовым сферическим распределением
- •Конструктивные мероприятия по уменьшению износа скользящей пары
- •Связь цилиндрового блока с наклонной шайбой
- •Насосы бескарданной схемы
- •Насосы без соединительного шатуна
- •Насосы с неподвижным цилиндровым блоком
- •Насосы с клапанным распределением
- •Основные вопросы изготовления деталей насосов
- •Расчетная производительность (подача) насоса
- •Пластинчатые насосы двухкратного действия
- •Расчет производительности
- •Выбор рабочих параметров насоса
- •Применяемые материалы
- •Пластинчатый насос трехкратного действия
- •Разгрузка пластин
- •Пульсация потока жидкости
- •Выбор и расчет опорных цапф (подшипников)
- •Методы улучшения питания насоса
- •Компрессия жидкости во впадинах шестерен
- •Многоступенчатые и многошестеренные насосы
- •Шестеренные гидромоторы
- •Насосы с шестернями внутреннего зацепления
- •Винтовые насосы
- •Компенсация осевых сил винтового насоса
- •Винтовой гидромотор
- •Двухвинтовой насос
- •Распространенные конструкции регуляторов по давлению
- •Системы разгрузки насосов
- •Гидромеханический привод (передача)
- •Гидродифференциальный привод
- •Механические замки для фиксирования поршня
- •Моментный гидроцилиндр (двигатель)
- •Особенности применения силовых цилиндров в высокотемпературных гидросистемах
- •Золотниковые распределители
- •Выбор основных параметров золотника
- •Сила трения плунжеров
- •Влияние жесткости корпуса
- •Влияние загрязнения масла
- •Облитерация щели
- •Способы снижения сил трения
- •Разгрузка золотников гидростатическим центрированием
- •Вибрационные движения плунжера золотника
- •Происхождение аксиальной силы
- •Способы компенсации реактивных сил
- •Золотники с электроприводом
- •Плоские золотники
- •Крановые распределители
- •Клапанные распределители
- •Силы, действующие в клапанном распределителе
- •Способы разгрузки клапана от сил давления жидкости
- •Особенности применения распределительных устройств в условиях высоких температур
- •Расчет предохранительного клапана
- •Действие на клапан гидродинамической силы потока жидкости
- •Способы компенсации нестабильности давления
- •Предохранительный клапан с индикаторным стержнем
- •Предохранительные сервоклапаны с индикаторным стержнем
- •Место установки клапанов
- •Особенности конструирования и применения клапанов в условиях высоких температур
- •Типовые схемы дросселей
- •Расчет дросселя
- •Облитерация каналов дросселей
- •Дроссельное регулирование скорости гидродвигателя
- •Дроссельные регуляторы с постоянным перепадом давления
- •Распространенные схемы регулирования
- •Регулирование при отрицательной нагрузке
- •Объемное регулирование скорости
- •Синхронизаторы движения узлов
- •Устройства для изолирования поврежденного трубопровода
- •Ограничитель расхода жидкости
- •Клапаны последовательного включения
- •Реле давления
- •Гидравлические реле выдержки времени
- •Запорные (обратные) клапаны
- •Гидравлические замки
- •Мембранные (диафрагменные) гидрогазовые аккумуляторы
- •Выбор рабочих параметров аккумулятора
- •Преобразователи давления
- •Жидкостная «пружина»
- •Работа сжатия пружины
- •Влияние на характеристику пружины различных факторов
- •Распространенные схемы жидкостных пружин
- •Общие вопросы применения гидроусилителей
- •Обратимые (реверсивные) схемы
- •Устройство для имитации «ощущения» руля на ручке управления
- •Распределительные устройства гидроусилителей
- •Золотниковые распределители
- •Золотники с несимметричным расположением плунжера
- •Профиль рабочих поясков плунжера и расходные характеристики золотника
- •Гидроусилители с многокаскадным усилением
- •Выбор рабочих параметров струйного распределителя
- •Силовое воздействие струи
- •Золотники с регулированием по давлению
- •Гидроусилители с жидкостной обратной связью
- •Следящие системы с объемным регулированием
- •Чувствительность и точность
- •Зона нечувствительности
- •Влияние на чувствительность различных факторов
- •Трение в узлах системы
- •Люфты и упругости соединений
- •Устойчивость гидравлического усилителя
- •Факторы, влияющие на устойчивость гидроусилителей
- •Упругость механических звеньев системы
- •Сжимаемость жидкости и деформация трубопроводов
- •Способы повышения устойчивости гидроусилителей
- •Стабилизация утечкой жидкости
- •Влияние сопротивления трубопровода
- •Золотники со ступенчатыми проходными окнами
- •Демпфирование энергии колебаний
- •Расчет гидравлического демпфера
- •Стабилизация введением дополнительной обратной связи
- •Аварийные устройства
- •Дублирующее силовое управление
- •Способы дублирования управления
- •Жесткие металлические трубопроводы
- •Расчет труб на статическую прочность
- •Усталостная прочность трубопроводов и их соединений
- •Влияние на прочность трубопровода овальности его сечения
- •Влияние на прочность радиуса гиба трубы
- •Влияние монтажных напряжений
- •Влияние на усталостную прочность трубы качества ее поверхности и механических дефектов
- •Расчет усталостной прочности труб
- •Способы повышения стойкости трубопроводов против разрушения
- •Соединение труб и соединительная арматура
- •Неразборные соединения
- •Разборные соединения
- •Уплотнения штуцеров и применяемые резьбы
- •Подвижные соединения труб
- •Поворотные (шарнирные) соединения труб
- •Пружинные соединения труб
- •Гибка трубопроводов
- •Гибка труб с жидким заполнителем
- •Гибка труб с местным индуктивным нагревом
- •Гибкие резино-тканевые шланги
- •Способы заделки шлангов в арматуре
- •Гибкие металлические рукава
- •Резервуары (баки) для жидкости
- •Закрытые баки
- •Влияние загрязнения жидкостей на работу гидросистемы
- •Требования к фильтрам
- •Методы фильтрации
- •Пластинчатые (щелевые) фильтры
- •Металлические проволочные сетки
- •Проволочные фильтры
- •Фильтры тонкой очистки
- •Фильтры с бумажным фильтроэлементом
- •Комбинированные фильтры
- •Сетчатые фильтры сложного плетения
- •Глубинные фильтры
- •Наполнители из металлокерамических порошков
- •Фильтры с комбинированными наполнителями
- •Расчет фильтра
- •Определение пористости фильтровальных материалов
- •Схемы фильтрации
- •Срок службы фильтра
- •Миграция загрязнителя
- •Магнитные очистители жидкости
- •Центробежные очистители жидкости
- •Критическая скорость потока
- •Тонкослойное центрифугирование
- •Привод ротора (центрифуги) очистителя
- •Электроочистка жидкостей
- •Комбинированные силовые очистители
- •Металлические кольца
- •Неметаллические кольца
- •Манжетные уплотнения
- •U-образные манжеты
- •Шевронные манжеты
- •Чашечные манжеты
- •Кожаные уплотнения
- •Уплотнения резиновыми кольцами круглого сечения
- •Выдавливание кольца в зазор
- •Защитные кольца
- •Трение и срок службы колец
- •Эксцентричность кольцевой канавки
- •Растяжение кольца
- •Влияние низких температур и жидкости
- •Расчеты и выбор параметров колец и канавок
- •Кольца крестообразного сечения
- •Качество обработки деталей уплотнительного узла
- •Уплотнения вращающихся валов
- •Уплотнение радиального типа
- •Выбор параметров уплотнения
- •Размерная прочность и качество рабочих поверхностей
- •Несоосность и биение вала
- •Ширина уплотняющей кромки резиновой манжеты
- •Твердость контактирующей поверхности вала
- •Окружная скорость и температура на поверхности вала
- •Влияние угла наклона
- •Окружные скорости
- •Уплотнения торцового типа
- •Контактное давление колец
- •Ширина контактного пояска
- •Число оборотов уплотняемого вала
- •Чистота и точность обработки рабочих поверхностей
- •Жесткость уплотнительных колец
- •Материалы для изготовления деталей торцового уплотнения
- •Уплотнения гибкими разделителями
- •Уплотнения с помощью сильфонов
- •Уплотнения, пригодные для работы в условиях высоких температур
- •Полые металлические кольца круглого сечения
- •Прочие типы прокладок для неподвижных соединений
- •Металлические конусные кольца
- •Резиновые материалы
- •Трение в уплотнительном узле
- •Уплотнения из кожи
- •Полиэтилен
- •Фторопласт
- •Текстолит
- •Материалы на основе графита
- •Композиционный материал
- •Замеченные опечатки
Прокладка с обрезиненной внешней поверхностью (см. рис. 402, а) рассчитана для работы при температурах от —230 до +260°С и давле нии 350 кГ!см2\ необрезиненная металлическая прокладка, представлен-
Рис. 401. Поперечные сечения распространен |
Рис. 402. Схемы |
пружинящих са- |
ных металлических уплотнительных колец для |
моподжимающих |
уплотнительных |
неподвижных соединений |
металлических колец для непод |
|
|
вижных соединений |
ная на рис. 402,6, пригодна для работы в диапазоне температур от —230 до +1000° С и давлений 1400 кГ/см2. Более простой тип подобных пружинящих колец (прокладок), применяемых преимущественно для герметизации соединения труб встык, показан на рис. 402, в и г .
Металлические конусные кольца
Качество герметизации рассмотренных выше металлических уплот нений во многом (см. рис. 401) зависит от обеспечения точного осевого положения деталей уплотнительного узла, при котором было бы обес печено требуемое контактное давление между ними. Очевидно, это тре бование накладывает ограничения при конструировании производства уплотнения, так как элементы конструкции в собранном состоянии дол жны обладать большой жесткостью в осевом направлении.
Эти недостатки практически устранены в металлическом уплотне нии, представляющем собой видоизмененную кольцевую пружину {рис. 403, а), которое допускает без нарушения герметичности относи тельно большие осевые перемещения уплотнительных колец как при монтаже, так и при изменении зазоров в эксплуатации. Благодаря своим качествам это уплотнение обеспечивает хорошую герметичность в вы сокотемпературных насосах, фильтрах и прочих агрегатах при таких смещениях деталей корпуса сальника (уплотнительной камеры), кото рые даже при уплотнении с помощью полых металлических колец круг лого сечения приводят к течи. Уплотнение показало хорошие результаты при испытаниях в диапазоне температур от —50 до +370°С при пере менных давлениях от 0 до 280 кГ/см2 с пиками, доходящими до 420 кГ/см2.
Это уплотнение предназначено для герметизации среды с внутрен ним подводом давления р. Оно состоит из внутреннего 1 и внешнего 2 конусных колец, смонтированных в проточке корпуса, в которой они сжимаются в осевом направлении до ширины w с помощью сальниковой буксы. Площадь сечения внутреннего кольца 1 значительно (на 50%) больше внешнего кольца 2. При монтаже уплотнения внутреннее кольцо подвергается радиальному сжатию, а внешнее — расширению, в резуль тате чего последнее раздается, обеспечивая плотный контакт с внутрен ней поверхностью канавки а. Одновременно с этим обеспечивается гер метизация стыка b между торцовыми поверхностями внутреннего коль-
4 7 4
да 1 и соприкасающейся с ним детали и стыка с между смежными коническими поверхностями внутреннего 1 и внешнего 2 колец. Рабочие (уплотнительные) поверхности деталей уплотнения обрабатываются до высоты неровностей в 0,6—0,8 мк.
Для изготовления указанных элементов уплотнения применяются преимущественно стали, имеющие одинаковые коэффициенты теплового расширения. Для температурных условий 370° С и давлений 280 кГ/см2 (с забросами до 420 кГ/см2) применяются, главным образом, легирован ные и нержавеющие стали, при этом внешнее и внутреннее кольца обычно изготовляются из сталей с различной твердостью (одно с HRC 60—62 и парное с HRC 38—40). Из сталей такой же твердости изготовляются также корпус сальника. При более высоких температурах применяют жаропрочные сплавы.
а с |
2 |
Рис. 403. Уплотнение с помощью металлических конус ных колец
Выбор и расчет размерных параметров уплотнительного узла произ водятся с учетом требования, чтобы увеличение внешнего диаметра D2 внешнего кольца, обусловленное осевым перемещением внутреннего кольца при монтаже, не превышало 0,5% значения D2 (рис. 403,6). В соответствии с этим выбирается требуемое осевое перемещение (осе вое сжатие колец), определяемое по выражению А1 = 1— w, где / и w — ширина смонтированных колец в свободном (см. рис. 403,6) и сжатом (см. рис. 403, а) состоянии.
Величина этого перемещения может быть вычислена для случая превышения площади сечения внутреннего кольца над сечением внеш него на 50%, а также с учетом деформации как внешнего, так и внутрен него колец по выражению
0,003Р2 |
(375) |
|
tga |
||
|
При этом принимаем, что деформация внутреннего кольца состав ляет 0,00Шь а внешнего—0,005^2-
Угол а конусности колец выбирается обычно равным а = 20°. Вели чина этого угла выбирается из условий, чтобы значение tg a превышало коэффициент трения колец. Это требование обусловлено тем, что в про тивном случае внутреннее кольцо в результате самоторможения не будет развивать осевой нагрузки на корпус сальника, требуемой для обеспече ния герметичности уплотнения. Однако увеличение этого угла сопровож дается необходимостью применения для монтажа уплотнения больших осевых усилий.
Диаметры D\ и D2 (см. рис. 403,6) принимают меньше на величину
О,00Ш номинальной величины внутреннего диаметра D корпуса |
саль |
ника, а длина I в свободном состоянии колец выбирается равной |
|
l = w + M, |
(376) |
где w — ширина канавки в смонтированном сальнике. |
|
475
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МЯГКИХ УПЛОТНЕНИИ
Для изготовления уплотнителей применяют материалы, обладающие достаточной плотностью, упругостью, эластичностью и прочностью, а также стойкостью против температурных воздействий и, в частности,, обладающие морозостойкостью, под которой принято понимать способ ность материала сохранять эластичность и другие ценные свойства при* низких температурах. Кроме того, свойства материала не должны изме няться под действием применяющихся жидкостей.
Для изготовления уплотнительных манжет применяют кожу, резину' и прорезиненную ткань, а также различные заменители резины — поли* хлорвинил, найлон и др. Для изготовления эластичных уплотнительных колец круглого и иных сечений применяют в основном синтетические каучуки с твердостью 70—90 единиц по Шору, причем материалы с меньшей твердостью обычно применяют для изготовления колец, пред назначенных для работы в условиях низких температур.
РЕЗИНОВЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Отличительной особенностью резины является малая упругость формы наряду с высокой объемной упругостью (объемным модулем упругости); по этим качествам резина в некотором роде подобна жид кости. Модуль объемного сжатия (упругости) резин на основе каучуков
СКВ и |
СКН при давлении 500 кГ/см2, |
колеблется от |
2,7 • 104 до |
3,8 • 104 |
кГ[см2. Высокое значение модуля |
упругости резины |
позволяет |
при инженерных расчетах считать ее несжимаемой. |
|
В условиях требуемых отрицательных температур резина не должна* давать трещин при изгибе. Изменение объема уплотнительного кольца при длительном пребывании его в масле должно быть не более 3—5%, а изменение твердости 6—9%. Следует иметь в виду, что синтетические’ жидкости могут вызвать как чрезмерное набухание материала уплотни тельного кольца, так и значительную его усадку.
Наблюдения показали, что интенсивное изменение объема уплотни тельных колец из резины происходит в первые часы их пребывания* в масле.
Данные по изменению объема колец из распространенных в уплот нительных узлах резин В-14 и В-14-20 (ВРГ-14) при выдержке в масле АМГ-10 при температуре 100° С приведены ниже
Длительность |
|
24 |
|
|
48 |
|
300 |
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
выдержки в ч а с |
В-14 |
В-14-20 |
В-14 |
В-14-20 В-14 В-14-20 В-14 |
|
В-14-20 |
||||
Увеличение |
8 |
9,7 |
|
11,25 |
11,0 |
13,6 |
13,5 |
12,6 |
|
12,5, |
объема в % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Данные по изменению твердости резин В-14 и В-14-20 под воздей* |
||||||||||
ствием масла АМГ-10 приведены ниже: |
|
|
|
|
|
|||||
|
До выдерж |
Через |
|
Через |
Через |
|
Через |
|||
Длительность |
ки в масле |
24 ч а с а |
48 ч а с |
300 ч а с |
600 ч а с |
|||||
|
о |
|
о |
|
о |
|
о |
|
о |
|
воздействия |
|
сч |
|
сч |
|
сч |
|
сч |
|
сч |
|
1 |
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1—1 |
|
|
т—н |
1—Н |
1 |
• |
|
|
CQ |
1 |
СО |
со |
СО |
1 |
со |
|||
|
СО |
CQ |
СО |
СО |
со |
|||||
Твердость по |
72—74 78—82 60-62 70—72 60—62 68—72 62-64 69—72 62—64 69—72 |
|||||||||
ТМ-2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
476
Требования сохранения объема уплотнительного кольца обусловле но возможностью потери герметичности (при усадке) или повышением трения (при набухании), а также возможностью изменения механиче ских свойств резины. Так, например, 20%-ное набухание нитрильной резины снижает напряжение на растяжение на 50%.
Следует иметь в виду, что, если резина находится в контакте с жид костью, набухание ее частично компенсирует эту потерю натяга. В со стоянии растяжения и сжатия резина более восприимчива к химиче скому воздействию рабочей среды, с которой она контактирует.
Для упругого уплотнения очень важным является свойство мате риала хорошо восстанавливать свою форму с тем, чтобы уплотнение в работе могло следовать за неровностями металлических поверхностей. Критерием качества уплотнительных материалов с этой точки зрения может служить упругость, определяемая как отношение между прило женной и отданной энергией тела, падающего на упругое основание. Желательно, чтобы это отношение при нормальной температуре было не менее 0,7.
Одним из свойств резины является то, что, деформируясь, она вос станавливает свою форму после снятия нагрузки не сразу, а по истече нии некоторого времени. Поэтому при частотных деформациях, обуслов ленных движением уплотняемой детали в результате биения вала и штока, резиновое уплотнительное кольцо, не успевая следовать за коле баниями, займет новое положение через некоторое время, в результате чего герметичность уплотнительного соединения может быть нарушена.
Следует также учитывать, что длительная работа резиновых уплот нительных колец под напряжением может вызвать остаточную деформа цию, величина которой зависит от начальных деформаций. Это свойство особенно заметно сказывается при совместном действии высокой тем пературы и давления, в результате кольцо под нагрузкой может принять форму канавки и сохранить ее после снятия нагрузки. Натяжение (сжа тие) кольца, а следовательно, и герметичность уплотнения будут по теряны.
Ниже приведены данные по остаточной деформации уплотнительных колец из резин В-14 и В-14-20 после выдержки в сжатом (на 20%) со стоянии в масле АМГ-10 при /=100°С:
Длительность |
|
24 |
|
48 |
|
300 |
|
600 |
|
В-14 |
В-14-20 |
В-14 |
В-14-20 |
В-14 |
В-14-20 |
В-14 |
В-14-20 |
||
^выдержки в мас |
|||||||||
ле в час |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Относитель |
29 |
20 |
37,5 |
26,5 |
69,5 |
60,5 |
81 |
71 |
|
ная деформация |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в % |
|
|
|
|
|
|
|
|
На физические свойства резины оказывает заметное влияние тем пература, причем отрицательное действие оказывают как особо низкие, так и особо высокие температуры. Более пагубным является действие высоких температур. Низкие температуры вызывают снижение восста навливаемости формы резины и ее упругости, обусловленное увеличени ем твердости (вплоть до хрупкости), однако эти температуры не приводят к невосстанавливаемым остаточным деформациям, хотя частично упру гость резины лри этом и теряется. Так, например, уплотнительные кольца из резины В-14 после двухмесячной работы в условиях температуры —45° С восстанавливают свои упругие свойства после повышения тем пературы до +20° С на 80%.
Поскольку при понижении температуры упругие свойства резины понижаются, в эксплуатации гидросистем при отрицательных темпера
477
турах нередки случаи нарушения герметичности. Эти нарушения обус ловлены изменением (уменьшением) объема кольца, а также снижением^ из-за потери эластичности материала кольца его способности заполнять (компенсировать) микро- и макронеровности. В результате резиновое кольцо может отрываться от уплотняемой поверхности. Поэтому одним из основных факторов, характеризующих работоспособность резины уплотнительных колец при отрицательных температурах, является пока затель восстанавливаемости и деформируемости этой резины при за данной отрицательной температуре под воздействием усилий, соответ ствующих напряжению в кольце.
Высокие температуры в отличие от низких вызывают невосстанавливаемое ухудшение показателей по эластичности и твердости резины» а также способствуют появлению остаточных деформаций. По этой при чине практически все резины на основе органических полимеров не мо гут продолжительно (более 100—200 час) работать при температуре выше 150° С.
Данные по потере уплотняющей способности типового резинового кольца в результате старения в зависимости от температуры приведены ниже:
Температура масла в °С |
|
90 |
70 |
50 |
20 |
Срок пребывания кольца |
в масле до потери уплот |
60 |
175 |
900 |
4500 |
няющих свойств в сутках
Нарушение герметичности резиновых уплотнений при длительной работе в условиях высоких температур происходит в основном вследст вие того, что резина затвердевает. Старение резины сопровождается также снижением напряжения в ней и снижением силы радиального сжатия изготовляемых из нее уплотнительных колец.
Опыт показывает, что при повышении температуры на каждые 15° С долговечность резины (по старению) снижается не менее чем в два раза. Согласно же данным иностранной технической печати, подобное снижение долговечности происходит при повышении температуры всеголишь на 7—8° С.
Указанная зависимость используется зачастую для ускоренных испытаний резиновых уплотнительных колец путем искусственного их старения. Для этого кольца монтируются в специальных втулках с обес
печением нормальных деформаций |
и выдерживаются в этих втулках, |
в течение 5 суток в масле АМГ-10 |
при температуре 100° С. Подобное |
старение эквивалентно примерно пяти годам работы уплотнения в гид росистеме при температуре 50—60° С.
Ввиду того что резины под действием температур теряют свои упругие качества, необходимо при конструировании предусматривать запас упругих свойств уплотнительного устройства или обеспечивать сохранение этих свойств механическими средствами (см. стр. 425—427).
Наблюдения за старением резин в воздухе и азоте при повышенных температурах показали, что основной причиной деградации эластомеров является их окисление. Поэтому необходимо изолировать резиновые из делия от контакта с кислородом. В частности, в пневмогидравлических аккумуляторах (см. стр. 294) подобная изоляция достигается заменой воздуха инертным газом (азотом).
Ухудшение физико-механических свойств резины может произойти также в результате ее старения от действия (при неблагоприятных усло виях хранения) солнечного света.
478