- •Предисловие
- •Введение
- •Место, занимаемое гидравлическими системами в оборудовании летательных аппаратов
- •Преимущества гидравлических приводов
- •Особенности технических требований к гидравлическим системам современных летательных аппаратов
- •Принцип действия самолетных гидравлических приводов объемного типа
- •Применяемые давления и расходы жидкости (мощность)
- •Единицы измерения и определения различных параметров
- •Весомость жидкости
- •Зависимость объемного веса от давления
- •Зависимость объемного веса от температуры
- •Сжимаемость капельных жидкостей
- •Вязкость жидкостей
- •Кинематическая вязкость
- •Размерность единиц вязкости в системе СИ
- •Перевод условных единиц вязкости в абсолютные
- •Зависимость вязкости жидкости от температуры
- •Вязкость смеси минеральных масел
- •Вязкостные присадки
- •Теплоемкость и теплопроводность жидкостей
- •Окисление масел
- •Мятие масел
- •Поверхностное натяжение и капиллярность
- •Растворение газов в жидкостях
- •Механическая смесь воздуха с жидкостью
- •Давление насыщенных паров жидкости
- •Разрывная прочность жидкостей
- •Кавитация жидкости
- •Способы борьбы с кавитацией и ее последствиями
- •Способы повышения кавитационной стойкости гидроагрегатов
- •Требования к жидкостям
- •Применяемые жидкости
- •Высокотемпературные жидкости
- •Особенности применения полисилоксановых жидкостей
- •Жидкие металлы
- •Газообразные (сжимающиеся) жидкости
- •Расчет потерь напора при движении жидкости в трубе
- •Ламинарный режим течения
- •Турбулентный режим течения
- •Вращение трубопровода (сосуда) с жидкостью
- •Местные гидравлические потери
- •Вход в трубу
- •Внезапное сужение трубопровода
- •Внезапное расширение трубопровода
- •Коэффициент расхода при полном сжатии струи
- •Истечение под уровень
- •Коэффициент расхода при неполном сжатии струи
- •Течение жидкости в узких (капиллярных) щелях
- •Ламинарное течение через кольцевую щель
- •Влияние эксцентричности плунжера относительно цилиндра
- •Облитерация капиллярных щелей
- •Гидростатический подшипник
- •Тепловой баланс системы
- •Охлаждающие устройства
- •Гидравлический удар в отводах
- •Гидродинамическое давление струи жидкости
- •Требования, предъявляемые к гидронасосам летательных аппаратов
- •Основные вопросы теории объемных насосов (гидромоторов)
- •Фактическая производительность насоса
- •Влияние вредного пространства
- •Влияние жесткости камеры насоса
- •Объемные потери и объемный к. п. д. гидромотора
- •Радиально-поршневые насосы и гидромоторы
- •Производительность насоса
- •Число оборотов гидромотора
- •Равномерность подачи (потока) жидкости
- •Теоретический крутящий момент
- •Нагрузка на поршни
- •Контактное напряжение
- •Насосы с клапанным распределением
- •Радиально-поршневой гидромотор многократного действия
- •Производительность насоса
- •Силы, действующие в распределительном узле
- •Разгрузка контактной поверхности
- •Насосы с торцовым сферическим распределением
- •Конструктивные мероприятия по уменьшению износа скользящей пары
- •Связь цилиндрового блока с наклонной шайбой
- •Насосы бескарданной схемы
- •Насосы без соединительного шатуна
- •Насосы с неподвижным цилиндровым блоком
- •Насосы с клапанным распределением
- •Основные вопросы изготовления деталей насосов
- •Расчетная производительность (подача) насоса
- •Пластинчатые насосы двухкратного действия
- •Расчет производительности
- •Выбор рабочих параметров насоса
- •Применяемые материалы
- •Пластинчатый насос трехкратного действия
- •Разгрузка пластин
- •Пульсация потока жидкости
- •Выбор и расчет опорных цапф (подшипников)
- •Методы улучшения питания насоса
- •Компрессия жидкости во впадинах шестерен
- •Многоступенчатые и многошестеренные насосы
- •Шестеренные гидромоторы
- •Насосы с шестернями внутреннего зацепления
- •Винтовые насосы
- •Компенсация осевых сил винтового насоса
- •Винтовой гидромотор
- •Двухвинтовой насос
- •Распространенные конструкции регуляторов по давлению
- •Системы разгрузки насосов
- •Гидромеханический привод (передача)
- •Гидродифференциальный привод
- •Механические замки для фиксирования поршня
- •Моментный гидроцилиндр (двигатель)
- •Особенности применения силовых цилиндров в высокотемпературных гидросистемах
- •Золотниковые распределители
- •Выбор основных параметров золотника
- •Сила трения плунжеров
- •Влияние жесткости корпуса
- •Влияние загрязнения масла
- •Облитерация щели
- •Способы снижения сил трения
- •Разгрузка золотников гидростатическим центрированием
- •Вибрационные движения плунжера золотника
- •Происхождение аксиальной силы
- •Способы компенсации реактивных сил
- •Золотники с электроприводом
- •Плоские золотники
- •Крановые распределители
- •Клапанные распределители
- •Силы, действующие в клапанном распределителе
- •Способы разгрузки клапана от сил давления жидкости
- •Особенности применения распределительных устройств в условиях высоких температур
- •Расчет предохранительного клапана
- •Действие на клапан гидродинамической силы потока жидкости
- •Способы компенсации нестабильности давления
- •Предохранительный клапан с индикаторным стержнем
- •Предохранительные сервоклапаны с индикаторным стержнем
- •Место установки клапанов
- •Особенности конструирования и применения клапанов в условиях высоких температур
- •Типовые схемы дросселей
- •Расчет дросселя
- •Облитерация каналов дросселей
- •Дроссельное регулирование скорости гидродвигателя
- •Дроссельные регуляторы с постоянным перепадом давления
- •Распространенные схемы регулирования
- •Регулирование при отрицательной нагрузке
- •Объемное регулирование скорости
- •Синхронизаторы движения узлов
- •Устройства для изолирования поврежденного трубопровода
- •Ограничитель расхода жидкости
- •Клапаны последовательного включения
- •Реле давления
- •Гидравлические реле выдержки времени
- •Запорные (обратные) клапаны
- •Гидравлические замки
- •Мембранные (диафрагменные) гидрогазовые аккумуляторы
- •Выбор рабочих параметров аккумулятора
- •Преобразователи давления
- •Жидкостная «пружина»
- •Работа сжатия пружины
- •Влияние на характеристику пружины различных факторов
- •Распространенные схемы жидкостных пружин
- •Общие вопросы применения гидроусилителей
- •Обратимые (реверсивные) схемы
- •Устройство для имитации «ощущения» руля на ручке управления
- •Распределительные устройства гидроусилителей
- •Золотниковые распределители
- •Золотники с несимметричным расположением плунжера
- •Профиль рабочих поясков плунжера и расходные характеристики золотника
- •Гидроусилители с многокаскадным усилением
- •Выбор рабочих параметров струйного распределителя
- •Силовое воздействие струи
- •Золотники с регулированием по давлению
- •Гидроусилители с жидкостной обратной связью
- •Следящие системы с объемным регулированием
- •Чувствительность и точность
- •Зона нечувствительности
- •Влияние на чувствительность различных факторов
- •Трение в узлах системы
- •Люфты и упругости соединений
- •Устойчивость гидравлического усилителя
- •Факторы, влияющие на устойчивость гидроусилителей
- •Упругость механических звеньев системы
- •Сжимаемость жидкости и деформация трубопроводов
- •Способы повышения устойчивости гидроусилителей
- •Стабилизация утечкой жидкости
- •Влияние сопротивления трубопровода
- •Золотники со ступенчатыми проходными окнами
- •Демпфирование энергии колебаний
- •Расчет гидравлического демпфера
- •Стабилизация введением дополнительной обратной связи
- •Аварийные устройства
- •Дублирующее силовое управление
- •Способы дублирования управления
- •Жесткие металлические трубопроводы
- •Расчет труб на статическую прочность
- •Усталостная прочность трубопроводов и их соединений
- •Влияние на прочность трубопровода овальности его сечения
- •Влияние на прочность радиуса гиба трубы
- •Влияние монтажных напряжений
- •Влияние на усталостную прочность трубы качества ее поверхности и механических дефектов
- •Расчет усталостной прочности труб
- •Способы повышения стойкости трубопроводов против разрушения
- •Соединение труб и соединительная арматура
- •Неразборные соединения
- •Разборные соединения
- •Уплотнения штуцеров и применяемые резьбы
- •Подвижные соединения труб
- •Поворотные (шарнирные) соединения труб
- •Пружинные соединения труб
- •Гибка трубопроводов
- •Гибка труб с жидким заполнителем
- •Гибка труб с местным индуктивным нагревом
- •Гибкие резино-тканевые шланги
- •Способы заделки шлангов в арматуре
- •Гибкие металлические рукава
- •Резервуары (баки) для жидкости
- •Закрытые баки
- •Влияние загрязнения жидкостей на работу гидросистемы
- •Требования к фильтрам
- •Методы фильтрации
- •Пластинчатые (щелевые) фильтры
- •Металлические проволочные сетки
- •Проволочные фильтры
- •Фильтры тонкой очистки
- •Фильтры с бумажным фильтроэлементом
- •Комбинированные фильтры
- •Сетчатые фильтры сложного плетения
- •Глубинные фильтры
- •Наполнители из металлокерамических порошков
- •Фильтры с комбинированными наполнителями
- •Расчет фильтра
- •Определение пористости фильтровальных материалов
- •Схемы фильтрации
- •Срок службы фильтра
- •Миграция загрязнителя
- •Магнитные очистители жидкости
- •Центробежные очистители жидкости
- •Критическая скорость потока
- •Тонкослойное центрифугирование
- •Привод ротора (центрифуги) очистителя
- •Электроочистка жидкостей
- •Комбинированные силовые очистители
- •Металлические кольца
- •Неметаллические кольца
- •Манжетные уплотнения
- •U-образные манжеты
- •Шевронные манжеты
- •Чашечные манжеты
- •Кожаные уплотнения
- •Уплотнения резиновыми кольцами круглого сечения
- •Выдавливание кольца в зазор
- •Защитные кольца
- •Трение и срок службы колец
- •Эксцентричность кольцевой канавки
- •Растяжение кольца
- •Влияние низких температур и жидкости
- •Расчеты и выбор параметров колец и канавок
- •Кольца крестообразного сечения
- •Качество обработки деталей уплотнительного узла
- •Уплотнения вращающихся валов
- •Уплотнение радиального типа
- •Выбор параметров уплотнения
- •Размерная прочность и качество рабочих поверхностей
- •Несоосность и биение вала
- •Ширина уплотняющей кромки резиновой манжеты
- •Твердость контактирующей поверхности вала
- •Окружная скорость и температура на поверхности вала
- •Влияние угла наклона
- •Окружные скорости
- •Уплотнения торцового типа
- •Контактное давление колец
- •Ширина контактного пояска
- •Число оборотов уплотняемого вала
- •Чистота и точность обработки рабочих поверхностей
- •Жесткость уплотнительных колец
- •Материалы для изготовления деталей торцового уплотнения
- •Уплотнения гибкими разделителями
- •Уплотнения с помощью сильфонов
- •Уплотнения, пригодные для работы в условиях высоких температур
- •Полые металлические кольца круглого сечения
- •Прочие типы прокладок для неподвижных соединений
- •Металлические конусные кольца
- •Резиновые материалы
- •Трение в уплотнительном узле
- •Уплотнения из кожи
- •Полиэтилен
- •Фторопласт
- •Текстолит
- •Материалы на основе графита
- •Композиционный материал
- •Замеченные опечатки
ся выпуклый или вогнутый мениск, в результате чего поверхность жид кости в трубке поднимается или опускается на некоторую высоту отно сительно свободной поверхности. Это явление следует учитывать при использовании капиллярных трубок в приборах, в частности, в прибо рах для измерения давления.
Высота, на которую поднимается вследствие капиллярности уровень воды в стеклянной трубке диаметром d , равна h d мм, спирта h =
— — мм\ уровень ртути в стеклянной трубке опустится на А = — мм.
Для уменьшения погрешности, возникающей вследствие капилляр ности, диаметр трубки прибора 10-М2 мм.
При замене трубки двумя параллельными пластинками с расстоя нием между ними, равным d, величина h уменьшается вдвое.
РАСТВОРЕНИЕ ГАЗОВ В ЖИДКОСТЯХ
Все жидкости обладают способностью растворять газы, которые в растворенном (дисперсном) состоянии практически не оказывают существенного влияния на работу гидросистемы. Однако, если давле
ние в какой-либо |
точке уменьшается, |
они выделяются |
из |
раствора |
|
в виде мелких пузырьков, которые ухудшают |
механические |
свойства |
|||
и понижают химическую стойкость жидкости. |
может |
раствориться |
|||
Относительное |
количество газа, |
которое |
в жидкости до насыщения, прямо пропорционально абсолютному дав лению на поверхностях раздела
|
Vr=kVmp, |
(30) |
|
где VT— объем растворенного газа, |
отнесенный к |
атмосферному дав |
|
лению (760 |
мм рт. ст.); |
газа в жидкости; |
|
k — коэффициент |
растворимости |
||
Уж— объем жидкости; |
находящегося |
в контакте с жид |
|
р — абсолютное |
давление газа, |
||
костью. |
|
|
|
Коэффициент растворимости зависит от свойств жидкостей и га зов. Растворимость газов в маслах малой вязкости выше, чем в маслах большой вязкости. При повышении температуры растворимость незна чительно снижается. Воздух растворяется в смесях минеральных ма сел, применяемых в гидросистемах самолетов, в объеме, равном ^10% (&=0,10) объема жидкости на 1 ати; азот— 12% и двуокись углеро д а — 85%.
Растворимость воздуха в масле до насыщения зависит от плотно сти последнего, уменьшаясь с ее увеличением. Для жидкостей с объем ным весом, равным 0,9 и 0,82 г/смг (масло типа АМГ-10), коэффициент растворимости k воздуха соответственно составляет 0,78 и 0,105.
В табл. 4 приведены данные по коэффициенту растворимости
А = — воздуха в распространенных жидкостях.
Уж р
Время, в течение которого происходит насыщение масла газом, зависит от величины поверхности раздела, приходящейся на единицу объема масла, а также от состояния возмущенности этой поверхности. При взбалтывании или перемешивании процесс насыщения жидкости воздухом протекает в течение одной или нескольких минут, тогда как в спокойном состоянии жидкости этот процесс может длиться часами. При этом скорость (интенсивность) растворения прямо пропорцио нальна степени недонасыщения жидкости газом. Так, например, около 25% объема воздуха растворяется практически мгновенно. Этот пери-
3 6
Таблица 4
Данные по растворимости воздуха жидкостями
Масло
|
велосит |
вазели |
транс |
индуст |
|
|
Показатели |
форма риаль АМГ-10 |
|||||
новое |
||||||
|
(ГОСТ |
(ГОСТ |
торное |
ное 12 |
(ГОСТ |
|
|
1840-51) |
(ГОСТ |
(ГОСТ |
6794—53) |
||
|
1840-51) |
|||||
|
|
982—56) 1707—51) |
|
Керосин |
Вода |
Объемный |
вес |
при |
854 |
872 |
884 |
|
834 |
|
1 |
901 |
813 |
998 |
|||||||
20° С в к г/м * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вязкость |
при |
20° С |
2,13 |
2,84 |
3,88 |
6,68 |
3,04 |
1,07 |
1,00 |
в °Е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент раство |
0,0959 |
0,0877 |
0,0828 |
0,0759 |
0,1038 |
0,1270 0,16 |
|||
римости при 20° С k |
|
|
|
|
|
|
|
од характеризуется почти мгновенным насыщением тонкого слоя мас ла, непосредственно соприкасающегося с воздухом, и последующей диффузией воздуха с поверхностного слоя в глубь масла.
При резком повышении давления мелкие пузырьки воздуха, нахо дящиеся в механической смеси, растворяются практически мгновенно. Скорость растворения газа в жидкостях малой вязкости во много раз больше, чем в жидкости высокой вязкости.
Поскольку количество газа, растворенного в масле до его насыще ния, прямо пропорционально давлению, то при уменьшении послед него ниже величины, при которой произошло насыщение жидкости га зом, излишек газа выделится из жидкости. Подобное понижение дав ления может произойти в результате изменения скорости и направле ния потока масла в различных гидроагрегатах и масляной коммуника ции системы. Выделение газа будет происходить до тех пор, пока не наступит новое равновесие между жидкой и газовой фазами.
Газ из жидкости выделяется интенсивнее, чем растворяется в ней, однако интенсивность выделения и растворения зависят в основном от одних и тех же факторов. Особое значение и в этом случае имеет со стояние жидкости. Процесс выделения газа из циркулирующей или иным способом возмущенной жидкости протекает в основном в тече ние нескольких секунд, даже их долей. При спокойном же состоянии жидкости этот процесс протекает значительно медленнее и при извест ных условиях жидкость может находиться в перенасыщенном состоя нии в течение многих часов.
Рассмотренное свойство жидкости имеет важное практическое зна чение для работы гидросистемы, так как присутствие газа ухудшает, а во многих случаях может полностью нарушить работу гидросистемы и ее агрегатов. В частности, присутствием газа в основном обусловле но явление кавитации (см. стр. 43); газ, выделившийся из масла в мес тах пониженного давления, может частично или даже полностью за полнить рабочие полости насоса, уменьшая тем самым его производи тельность и ухудшая режим его работы.
Уместно заметить, что поскольку растворимость в жидкостях чис того кислорода выше, чем растворимость атмосферного воздуха, раст воренный в жидкостях воздух содержит больше кислорода, чем атмо сферный, что существенно важно с точки зрения интенсивности окис ления жидкости (см. стр. 34) и разрушительного действия на гидроси стему кавитации (см. стр. 43). Наблюдения показали, что растворенный в минеральных маслах воздух содержит кислорода больше на ^30%, чем атмосферный воздух.
37
Механическая смесь воздуха с жидкостью
Воздух (или газ) может находиться в жидкости в механической смеси (суспензии воздуха в жидкости), причем в зависимости от раз меров пузырьков воздуха такая смесь обладает меньшей или большей устойчивостью и при определенных условиях, характеризуемых в ос
новном |
размерами пузырьков (диаметр пузырька может быть 0,4— |
0,8 мк) |
и вязкостью жидкости, интенсивность удаления пузырьков воз |
духа из жидкости настолько мала, что смесь становится практически стабильной. Пузырьки воздуха при некоторых условиях, в частности при негерметичности всасывающего трубопровода, размельчаются на столько (до размера пузырьков, не видимых невооруженным глазом), что воздух может находиться в смеси с маслом и в особенности с мас лом высокой вязкости в течение многих суток.
Наличие в жидкости нерастворенного воздуха в виде пузырьков увеличивает ее вязкость. Соотношение вязкостей жидкости [iB с пу зырьками воздуха и (10 без пузырьков может быть выражено эмпири ческим уравнением
[Хв/|1о= 1+0,015 6, |
(31) |
где b — содержание пузырьков воздуха в процентах.
Размер пузырьков на вязкость смеси практически не влияет.
О б р а з о в а н и е пены. При известных условиях может обра зоваться пена, которая представляет собой соединение микроскопиче ских пузырьков воздуха, разделенных жидкостной пленкой микронной толщины. Наличие пены снижает смазывающие качества и ускоряет окисление масла, а также способствует коррозии металлических дета лей гидравлических агрегатов. Пена может быть причиной кавитации насосов, а также вызвать скачкообразность в движении исполнитель ных гидравлических двигателей.
Пена образуется, как правило, тем интенсивнее, чем ниже поверх ностное натяжение и давление (упругость) насыщенного пара жидко сти. Повышение поверхностного натяжения жидкости понижает пенообразование, однако пена при этом состоит из мелких пузырьков и от личается высокой стойкостью.
Интенсивность пенообразования зависит от типа жидкости: мине ральные масла образуют стойкую пену, а касторовое масло, обладаю щее такой же вязкостью и величиной поверхностного натяжения, име ет легко разрушающую пену.
Одной из причин, способствующей вспениванию масла, является омыление его в результате химического взаимодействия с некоторыми металлами или их покрытиями. К числу таких покрытий относится по луда, которая зачастую применяется в баках гидросистем.
Пенообразование резко усиливается при наличии в масле хотя бы ничтожного количества (~0,1% по весу) воды, которая может попасть в масло при неудовлетворительном хранении на складе или вследствие конденсации в гидробаке открытых систем паров воды, находящихся в воздухе, особенно при высотных полетах самолета с резкими пере падами температур и атмосферного давления.
Образование и стойкость пены в значительной мере зависят от температуры, причем стойкость пены в отличие от интенсивности обра зования уменьшается с повышением температуры. Опыт показывает, что при температуре выше 70° С происходит быстрый распад пены.
|
Особой склонностью к пенообразованию и стойкостью пены отли |
чаются силиконовые жидкости (см. стр. 50). |
|
В л и я н и е не р а с т в о р е н н о г о в ж и д к о с т и в о з д у х а |
|
на |
р а б о т у г и д р о с и с т е м ы . Ввиду того, что сжимаемость воз |
духа |
(газа) в тысячи раз выше сжимаемости рабочих жидкостей, на |
38
личие в них воздушных пузырьков значительно понижает модуль упру гости жидкостей. Так, например, даже при содержании воздуха, рав ном 0,1%, приведенный модуль упругости масла АМГ-10 снижается при атмосферном давлении с ~ 14 000 до 1750 кГ/см2. Понижение моду ля упругости независимо от размеров пузырьков воздуха, будет тем больше, чем больше суммарный их объем. Таким образом, присутствие в жидкости нерастворенного воздуха отрицательно сказывается на ра боте гидросистемы, в особенности при низких давлениях. При доста точно высоком давлении объем газовых включений в результате раст ворения газа в жидкости и сжатия уменьшается настолько, что нали чие его уже практически не влияет на сжимаемость жидкости, т. е. мо дуль упругости смеси масла с воздухом можно считать практически равным модулю чистой жидкости.
Учитывая это, для увеличения плавности движения исполнитель ного гидродвигателя в гидросистему зачастую вводится противодавле ние (см. стр. 277), которое поддерживает величины давления на таком уровне, при котором обеспечивается требуемая равномерность дви жения.
При наличии в жидкости нерастворенного воздуха ухудшаются условия работы гидросистемы (нарушается плавность движения при водимых узлов, ухудшается смазка, усиливается коррозия деталей гид роагрегатов и т. д.) и понижается производительность насосов, а так же сокращается вследствие гидравлических ударов срок их службы (см. стр. 43). В частности, повышение упругости жидкости, обусловлен ное наличием нерастворенного воздуха, вызывает понижение жестко сти гидравлического механизма, характеризуемой величиной смещения (просадки) выходного звена гидромеханизма под действием силы, при ложенной на выходе, вследствие сжатия рабочей среды. Нерастворенный воздух приводит также к запаздыванию действия гидравлической
системы и в особенности системы следящего |
привода (см. стр. 339) |
и к потере ею устойчивости против автоколебаний. |
|
Следует отметить, что полностью удалить |
нерастворенный воздух |
из гидросистемы практически не удается. Измерения показали, что рабочая жидкость действующей гидросистемы содержит от 0,5 до 5%
по объему нерастворенного воздуха. |
|
содержа |
||
Приведенный объемный модуль Ег упругости жидкости, |
||||
щей нерастворенный воздух, определяется по выражению |
|
|||
|
E f= E |
v f IVa + polp |
|
|
или |
|
VflVa + Epolpl |
|
|
Е ' _ VfjV а |
PolР |
(32) |
||
|
|
|||
|
'~ E ~ ~ V f IV a+ |
E p 0ip2’ |
|
|
где Е — объемный модуль упругости чистой (не содержащей |
нераство |
|||
ренного |
воздуха) жидкости; |
жидкостно-воздушной смеси при |
||
Vf — объем |
жидкостной фазы в |
|||
заданном давлении р; |
в смеси с жидкостью при атмосфер |
|||
Va— объем воздушной фазы |
||||
ном давлении ро. |
|
|
|
Поскольку объем жидкости в смеси Vf при давлении р можно при нять без значительной погрешности равным объему при атмосферном давлении, можем написать
Е |
(33) |
Т7' |
3 9
На рис. 10,а показаны кривые, характеризующие влияние нерастворенного воздуха на приведенный объемный модуль Е' упругости жидкости с начальным его значением 20 000 кГ/см2, а на рис. 10,6 — кривые, характеризующие зависимость отношения Е'/Е от давления для разных соотношений Vf/Va для жидкости с объемным модулем сжатия £=14 000 кГ/см2.
Из графика, приведенного на рис. 10,6 следует, что при давлениях смеси масла с воздухом выше 100 кГ/см2 наличие воздуха в масле не имеет существенного значения, тогда как до давления 100 кГ/см2 мо дуль упругости смеси будет в значительной степени зависеть от коли чества воздуха.
В связи с понижением приведенного модуля Е' упругости смеси,
обусловленным |
увеличением |
содержания |
|
|
|
|||||
воздуха, жесткость гидравлической |
си |
|
|
|
||||||
стемы (привода) уменьшается. Примени |
|
|
|
|||||||
тельно к силовому цилиндру, заполнен |
|
|
|
|||||||
ному смесью масла |
с воздухом, это |
по- |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
|
£ - |
|
|
|
|
|
|
|
|
кри- |
Mz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вой |
дула |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
с*о |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
100 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
20 |
5 |
|
50 |
100 |
200 |
500 |
1000р кГ/см* |
ч |
10 |
10 |
||
|
5 |
|
100 |
|||||||
f__ / 1 |
-I---- 1 |
I |
I |
I |
I |
|
|
200 |
250 |
|
1___1_ |
J_ Л_ ±_ |
J_ |
|
|
|
|||||
10000 5000 2000 1000 500 |
200 |
100 |
50 |
20 |
10 " |
|
Дабление ВкГ(см2 |
|
||
|
|
а) |
|
|
|
|
|
5) |
|
|
Рис. |
10. Характеристики упругости масляно-воздушной смеси |
|
|
нижение жесткости будет проявляться в том, что поршень под действием внешней приложенной к нему нагрузки несколько сместится (просядет). Величина этой просадки, зависящая от отношения Vf/Va и давления р, соответствующего приложенной к поршню нагрузке, может быть вычис лена, пользуясь выражением (33) и данными графика, представленного на рис. 10, а.
Учитывая рассмотренные |
зависимости, необходимо |
принимать |
меры по дегазации жидкости, добиваясь, чтобы V JV f< 0,001. |
последней |
|
Чтобы облегчить отделение |
воздуха от жидкости, ввод |
в бак не следует располагать в верхней его части с направлением струи вниз, так как движение жидкости вниз будет затруднять подъем пу зырьков вверх.
Необходимо также следить за сохранением требуемого уровня жидкости в баке, так как понижение его вызовет интенсивную цирку ляцию жидкости, которая затруднит отделение пузырьков; кроме того,, завихрения и обусловленные ими местные понижения давления будут
способствовать дополнительному выделению воздуха |
из раствора, |
а также могут привести к попаданию (захватыванию) |
воздуха в жид |
кость извне. По этой же причине отводимая в бак жидкость не должна вызывать возмущения свободной ее поверхности и интенсивной цирку ляции. При понижении в баке уровня жидкости в местах подключения всасывающего трубопровода может образоваться воронка, через кото рую воздух будет попадать в систему.
Не следует допускать контакта жидкости с воздухом или газом, находящимся под избыточным давлением. Такой контакт имеет место при наддуве жидкостных баков воздухом или газом, применяемым
4 0