- •Предисловие
- •Введение
- •Место, занимаемое гидравлическими системами в оборудовании летательных аппаратов
- •Преимущества гидравлических приводов
- •Особенности технических требований к гидравлическим системам современных летательных аппаратов
- •Принцип действия самолетных гидравлических приводов объемного типа
- •Применяемые давления и расходы жидкости (мощность)
- •Единицы измерения и определения различных параметров
- •Весомость жидкости
- •Зависимость объемного веса от давления
- •Зависимость объемного веса от температуры
- •Сжимаемость капельных жидкостей
- •Вязкость жидкостей
- •Кинематическая вязкость
- •Размерность единиц вязкости в системе СИ
- •Перевод условных единиц вязкости в абсолютные
- •Зависимость вязкости жидкости от температуры
- •Вязкость смеси минеральных масел
- •Вязкостные присадки
- •Теплоемкость и теплопроводность жидкостей
- •Окисление масел
- •Мятие масел
- •Поверхностное натяжение и капиллярность
- •Растворение газов в жидкостях
- •Механическая смесь воздуха с жидкостью
- •Давление насыщенных паров жидкости
- •Разрывная прочность жидкостей
- •Кавитация жидкости
- •Способы борьбы с кавитацией и ее последствиями
- •Способы повышения кавитационной стойкости гидроагрегатов
- •Требования к жидкостям
- •Применяемые жидкости
- •Высокотемпературные жидкости
- •Особенности применения полисилоксановых жидкостей
- •Жидкие металлы
- •Газообразные (сжимающиеся) жидкости
- •Расчет потерь напора при движении жидкости в трубе
- •Ламинарный режим течения
- •Турбулентный режим течения
- •Вращение трубопровода (сосуда) с жидкостью
- •Местные гидравлические потери
- •Вход в трубу
- •Внезапное сужение трубопровода
- •Внезапное расширение трубопровода
- •Коэффициент расхода при полном сжатии струи
- •Истечение под уровень
- •Коэффициент расхода при неполном сжатии струи
- •Течение жидкости в узких (капиллярных) щелях
- •Ламинарное течение через кольцевую щель
- •Влияние эксцентричности плунжера относительно цилиндра
- •Облитерация капиллярных щелей
- •Гидростатический подшипник
- •Тепловой баланс системы
- •Охлаждающие устройства
- •Гидравлический удар в отводах
- •Гидродинамическое давление струи жидкости
- •Требования, предъявляемые к гидронасосам летательных аппаратов
- •Основные вопросы теории объемных насосов (гидромоторов)
- •Фактическая производительность насоса
- •Влияние вредного пространства
- •Влияние жесткости камеры насоса
- •Объемные потери и объемный к. п. д. гидромотора
- •Радиально-поршневые насосы и гидромоторы
- •Производительность насоса
- •Число оборотов гидромотора
- •Равномерность подачи (потока) жидкости
- •Теоретический крутящий момент
- •Нагрузка на поршни
- •Контактное напряжение
- •Насосы с клапанным распределением
- •Радиально-поршневой гидромотор многократного действия
- •Производительность насоса
- •Силы, действующие в распределительном узле
- •Разгрузка контактной поверхности
- •Насосы с торцовым сферическим распределением
- •Конструктивные мероприятия по уменьшению износа скользящей пары
- •Связь цилиндрового блока с наклонной шайбой
- •Насосы бескарданной схемы
- •Насосы без соединительного шатуна
- •Насосы с неподвижным цилиндровым блоком
- •Насосы с клапанным распределением
- •Основные вопросы изготовления деталей насосов
- •Расчетная производительность (подача) насоса
- •Пластинчатые насосы двухкратного действия
- •Расчет производительности
- •Выбор рабочих параметров насоса
- •Применяемые материалы
- •Пластинчатый насос трехкратного действия
- •Разгрузка пластин
- •Пульсация потока жидкости
- •Выбор и расчет опорных цапф (подшипников)
- •Методы улучшения питания насоса
- •Компрессия жидкости во впадинах шестерен
- •Многоступенчатые и многошестеренные насосы
- •Шестеренные гидромоторы
- •Насосы с шестернями внутреннего зацепления
- •Винтовые насосы
- •Компенсация осевых сил винтового насоса
- •Винтовой гидромотор
- •Двухвинтовой насос
- •Распространенные конструкции регуляторов по давлению
- •Системы разгрузки насосов
- •Гидромеханический привод (передача)
- •Гидродифференциальный привод
- •Механические замки для фиксирования поршня
- •Моментный гидроцилиндр (двигатель)
- •Особенности применения силовых цилиндров в высокотемпературных гидросистемах
- •Золотниковые распределители
- •Выбор основных параметров золотника
- •Сила трения плунжеров
- •Влияние жесткости корпуса
- •Влияние загрязнения масла
- •Облитерация щели
- •Способы снижения сил трения
- •Разгрузка золотников гидростатическим центрированием
- •Вибрационные движения плунжера золотника
- •Происхождение аксиальной силы
- •Способы компенсации реактивных сил
- •Золотники с электроприводом
- •Плоские золотники
- •Крановые распределители
- •Клапанные распределители
- •Силы, действующие в клапанном распределителе
- •Способы разгрузки клапана от сил давления жидкости
- •Особенности применения распределительных устройств в условиях высоких температур
- •Расчет предохранительного клапана
- •Действие на клапан гидродинамической силы потока жидкости
- •Способы компенсации нестабильности давления
- •Предохранительный клапан с индикаторным стержнем
- •Предохранительные сервоклапаны с индикаторным стержнем
- •Место установки клапанов
- •Особенности конструирования и применения клапанов в условиях высоких температур
- •Типовые схемы дросселей
- •Расчет дросселя
- •Облитерация каналов дросселей
- •Дроссельное регулирование скорости гидродвигателя
- •Дроссельные регуляторы с постоянным перепадом давления
- •Распространенные схемы регулирования
- •Регулирование при отрицательной нагрузке
- •Объемное регулирование скорости
- •Синхронизаторы движения узлов
- •Устройства для изолирования поврежденного трубопровода
- •Ограничитель расхода жидкости
- •Клапаны последовательного включения
- •Реле давления
- •Гидравлические реле выдержки времени
- •Запорные (обратные) клапаны
- •Гидравлические замки
- •Мембранные (диафрагменные) гидрогазовые аккумуляторы
- •Выбор рабочих параметров аккумулятора
- •Преобразователи давления
- •Жидкостная «пружина»
- •Работа сжатия пружины
- •Влияние на характеристику пружины различных факторов
- •Распространенные схемы жидкостных пружин
- •Общие вопросы применения гидроусилителей
- •Обратимые (реверсивные) схемы
- •Устройство для имитации «ощущения» руля на ручке управления
- •Распределительные устройства гидроусилителей
- •Золотниковые распределители
- •Золотники с несимметричным расположением плунжера
- •Профиль рабочих поясков плунжера и расходные характеристики золотника
- •Гидроусилители с многокаскадным усилением
- •Выбор рабочих параметров струйного распределителя
- •Силовое воздействие струи
- •Золотники с регулированием по давлению
- •Гидроусилители с жидкостной обратной связью
- •Следящие системы с объемным регулированием
- •Чувствительность и точность
- •Зона нечувствительности
- •Влияние на чувствительность различных факторов
- •Трение в узлах системы
- •Люфты и упругости соединений
- •Устойчивость гидравлического усилителя
- •Факторы, влияющие на устойчивость гидроусилителей
- •Упругость механических звеньев системы
- •Сжимаемость жидкости и деформация трубопроводов
- •Способы повышения устойчивости гидроусилителей
- •Стабилизация утечкой жидкости
- •Влияние сопротивления трубопровода
- •Золотники со ступенчатыми проходными окнами
- •Демпфирование энергии колебаний
- •Расчет гидравлического демпфера
- •Стабилизация введением дополнительной обратной связи
- •Аварийные устройства
- •Дублирующее силовое управление
- •Способы дублирования управления
- •Жесткие металлические трубопроводы
- •Расчет труб на статическую прочность
- •Усталостная прочность трубопроводов и их соединений
- •Влияние на прочность трубопровода овальности его сечения
- •Влияние на прочность радиуса гиба трубы
- •Влияние монтажных напряжений
- •Влияние на усталостную прочность трубы качества ее поверхности и механических дефектов
- •Расчет усталостной прочности труб
- •Способы повышения стойкости трубопроводов против разрушения
- •Соединение труб и соединительная арматура
- •Неразборные соединения
- •Разборные соединения
- •Уплотнения штуцеров и применяемые резьбы
- •Подвижные соединения труб
- •Поворотные (шарнирные) соединения труб
- •Пружинные соединения труб
- •Гибка трубопроводов
- •Гибка труб с жидким заполнителем
- •Гибка труб с местным индуктивным нагревом
- •Гибкие резино-тканевые шланги
- •Способы заделки шлангов в арматуре
- •Гибкие металлические рукава
- •Резервуары (баки) для жидкости
- •Закрытые баки
- •Влияние загрязнения жидкостей на работу гидросистемы
- •Требования к фильтрам
- •Методы фильтрации
- •Пластинчатые (щелевые) фильтры
- •Металлические проволочные сетки
- •Проволочные фильтры
- •Фильтры тонкой очистки
- •Фильтры с бумажным фильтроэлементом
- •Комбинированные фильтры
- •Сетчатые фильтры сложного плетения
- •Глубинные фильтры
- •Наполнители из металлокерамических порошков
- •Фильтры с комбинированными наполнителями
- •Расчет фильтра
- •Определение пористости фильтровальных материалов
- •Схемы фильтрации
- •Срок службы фильтра
- •Миграция загрязнителя
- •Магнитные очистители жидкости
- •Центробежные очистители жидкости
- •Критическая скорость потока
- •Тонкослойное центрифугирование
- •Привод ротора (центрифуги) очистителя
- •Электроочистка жидкостей
- •Комбинированные силовые очистители
- •Металлические кольца
- •Неметаллические кольца
- •Манжетные уплотнения
- •U-образные манжеты
- •Шевронные манжеты
- •Чашечные манжеты
- •Кожаные уплотнения
- •Уплотнения резиновыми кольцами круглого сечения
- •Выдавливание кольца в зазор
- •Защитные кольца
- •Трение и срок службы колец
- •Эксцентричность кольцевой канавки
- •Растяжение кольца
- •Влияние низких температур и жидкости
- •Расчеты и выбор параметров колец и канавок
- •Кольца крестообразного сечения
- •Качество обработки деталей уплотнительного узла
- •Уплотнения вращающихся валов
- •Уплотнение радиального типа
- •Выбор параметров уплотнения
- •Размерная прочность и качество рабочих поверхностей
- •Несоосность и биение вала
- •Ширина уплотняющей кромки резиновой манжеты
- •Твердость контактирующей поверхности вала
- •Окружная скорость и температура на поверхности вала
- •Влияние угла наклона
- •Окружные скорости
- •Уплотнения торцового типа
- •Контактное давление колец
- •Ширина контактного пояска
- •Число оборотов уплотняемого вала
- •Чистота и точность обработки рабочих поверхностей
- •Жесткость уплотнительных колец
- •Материалы для изготовления деталей торцового уплотнения
- •Уплотнения гибкими разделителями
- •Уплотнения с помощью сильфонов
- •Уплотнения, пригодные для работы в условиях высоких температур
- •Полые металлические кольца круглого сечения
- •Прочие типы прокладок для неподвижных соединений
- •Металлические конусные кольца
- •Резиновые материалы
- •Трение в уплотнительном узле
- •Уплотнения из кожи
- •Полиэтилен
- •Фторопласт
- •Текстолит
- •Материалы на основе графита
- •Композиционный материал
- •Замеченные опечатки
НАСОСЫ С КЛАПАННЫМ РАСПРЕДЕЛЕНИЕМ
Насосы с цапфовым и торцовым распределением обычно применяют до давлений 250 кГ/см2, при более высоких давлениях применяют насо сы с клапанным распределением и эксцентриковым приводом (рис. 53, а) , давления в которых достигают величин 600 кГ/см2 и выше. Клапанное распределение обеспечивает высокую герметичность.
Для уменьшения сопротивления потоку жидкости скорость течения масла через всасывающий клапан насоса выбирают примерно 1,5 м/сек
илишь при применении масел малой вязкости повышают до 3 м/сек.
Кпреимуществам насоса с клапанным распределением относится отсутствие компрессии жидкости в цилиндрах, однако при этом распре
делении нарушается обрати |
|
|
|
|||||||||
мость агрегатов. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Так |
как |
|
всасывающие |
|
|
|
||||||
клапаны |
лимитируют |
число |
|
|
|
|||||||
оборотов, |
|
применяют |
насо |
|
|
|
||||||
сы, в которых клапаны уста |
|
|
|
|||||||||
навливаются лишь |
в |
нагне |
|
|
|
|||||||
тательной |
линии, |
всасыва |
|
|
|
|||||||
ние |
же |
осуществляется |
ч& |
|
|
|
||||||
рез специальные окна в стен |
|
|
|
|||||||||
ках |
цилиндров. Схема |
по |
|
|
|
|||||||
добного насоса |
показана на |
|
|
|
||||||||
рис. |
53, б. Всасывание |
про |
|
|
|
|||||||
исходит через канал а после |
|
|
|
|||||||||
того, как плунжер при своем |
|
|
|
|||||||||
движении |
откроет круговую |
|
|
|
||||||||
проточку |
|
в |
цилиндре, |
свя |
|
|
|
|||||
занную с этим каналом. |
|
|
|
|
||||||||
|
Величина |
эксцентриси |
|
|
|
|||||||
тета е в этом насосе опреде |
Рис. 53. Схемы насосов с |
клапанным распреде |
||||||||||
ляет |
полную |
величину хода |
||||||||||
|
лением |
|||||||||||
плунжера; |
однако |
рабочим |
|
|
|
|||||||
ходом /гр является |
лишь часть полного хода, равная пути плунжера |
|||||||||||
после перекрытия им окна всасывания. |
|
|
||||||||||
|
Производительность одноцилиндрового насоса подобного типа мож |
|||||||||||
но определить по формуле |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = ^ - h pn, |
064) |
||
где |
|
п — число |
оборотов вала насоса; |
|
||||||||
|
d и ftp — диаметр и рабочий ход плунжера. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
hp= h—b— 2e—6, |
(165) |
|||
где |
е — величина |
эксцентриситета |
(кривошипа) |
приводного вала; |
||||||||
|
h = 2e— полный ход плунжера; |
|
|
|||||||||
|
b — величина пути, проходимого от начала хода поршня в цик |
|||||||||||
|
|
|
|
ле нагнетания до перекрытия им всасывающего окна. |
||||||||
|
Практически величина b выбирается равной величине высоты I щели |
всасывающего окна по оси цилиндра. При этом условии должно быть соблюдено равенство
/гр + / е = —----.
2
На рис. 54 изображен радиально-поршневой насос подобного типа с эксцентриковым приводом поршней и неподвижными цилиндрами. Ци линдры выполнены в виде съемных сегментов 14, монтируемых на непо-
117
118
R |
. |
с |
R - R |
Z 3 |
4 |
* |
R
Рис. 54. Поршневой насос с эксцентриковым приводом
движном цилиндровом блоке. Каналы цилиндров, ведущие от клапанов нагнетания, соединены через круговой литой канал 1 корпуса 10 с кана лом нагнетания 11. Уплотнение в месте стыка этих каналов, т. е. стыка сегментов 14 с плоскостью корпуса 10, осуществлено при помощи рези нового кольца 3. Сегменты 14 к корпусу 10 прикрепляются шпилька ми 9.
Жидкость из бака через канал всасывания 12 поступает во внут реннюю полость корпуса насоса, откуда через окна 5 в стенках цилинд ров, расположенные на некотором расстоянии от дна цилиндра, а также через сверления 15 всасывается в цилиндры при ходе поршней в направ лении к центру.
Процесс всасывания и нагнетания происходит в следующем поряд ке. При ходе какого-либо поршня 4 к центру насоса соответствующий клапан нагнетания 2 закрывается и поршень создает в цилиндре вакуум; после того как поршень при дальнейшем движении откроет окно 5, жид кость из полости корпуса, соединенной с резервуаром, поступит через это окно в цилиндр. Поршень 4 при движении от центра, после того как окно 5 будет перекрыто, выдавливает жидкость через клапан 2 в по лость 1 нагнетания насоса.
Привод поршней 4 осуществляется эксцентриковым валиком 8, не сущим кольцо 7, с которым при помощи пальца 6 и сухарей 13 связаны поршни.
Производительность подобного насоса определится по выражению (164) с учетом числа цилиндров z
Преимуществом описанного насоса является то, что он не имеет всасывающих клапанов. Однако при ходе всасывания в цилиндрах до их соединения с полостью всасывания образуется вакуум, вследствие чего цилиндры частично заполняются воздухом и парами жидкости, находя щейся во вредном пространстве насоса, что снижает производительность насоса.
РАДИАЛЬНО-ПОРШНЕВОЙ ГИДРОМОТОР МНОГОКРАТНОГО ДЕЙСТВИЯ
Для увеличения крутящего момента применяются гидромоторы мно гократного действия (рис. 55) с профильным статорным кольцом 1. Не трудно видеть, что в зависимости от профиля этого кольца каждый из поршней 3 гидромотора совершит за один оборот цилиндрового ротора 2 несколько (до 10) двойных ходов.
Объем, описываемый поршнями такого гидромотора за один оборот
(рабочий объем), составит |
|
q = ~£- hzk, |
(166) |
где k и h — количество ходов поршня за один оборот цилиндрового ро тора и величина хода.
Крутящий момент гидромотора будет в k раз больше, а число обо ротов при том же расходе жидкости в k раз меньше при прочих равных условиях числа оборотов мотора одинарного действия.
Для уменьшения трения поршней 3 о статорное кольцо 1 они снаб жены роликами 4, помещенными на игольчатых подшипниках. На внеш
119
них сторонах цилиндров выфрезерованы прямоугольные пазы, в кото рые входят сухари (ползунки) 5, несущие ролики 4, благодаря чему уст-
Рис. 55. Радиально-поршневой насос двойного действия
раняется возможность поворота поршней в цилиндрах и обеспечивается их направление.
Для увеличения крутящего момента применяют также гидромоторы с несколькими (два-три) рядами цилиндров.
ГЛАВА V
АКСИАЛЬНО-ПОРШНЕВЫЕ НАСОСЫ И ГИДРОМОТОРЫ
Насосы (и гидромоторы) с аксиальным расположением цилиндровполучили в практике название пространственных или насосов с наклон ным диском (шайбой).
Кинематической основой этих насосов является кривошипно-шатун ный механизм (рис. 56), цилиндр 3 в котором при повороте кривоши па 2 вокруг оси 1 совершает перемещения в вертикальной плоскости (в плоскости чертежа), двигаясь параллельно самому себе и сохраняя осевое положение.
Перемещение поршня при повороте кривошипа 2 на угол а равно
x' = R—R cos a = R (l—cos a), |
(167) |
где R — длина кривошипа.
Очевидно, что полное перемещение поршня при повороте кривоши па на угол а=180° составит
2R.
Схема |
принципиально |
не |
|
|
|||||
изменится, |
если |
плоскость вра |
|
|
|||||
щения |
кривошипа повернуть |
|
|
||||||
вокруг |
вертикальной |
оси |
уу |
|
|
||||
относительно |
прежнего поло |
|
|
||||||
жения |
на |
некоторый |
угол |
Р |
|
|
|||
меньше 90°. В этом случае схе |
|
|
|||||||
ма превратится |
в пространст |
|
|
||||||
венную, |
а |
следовательно, |
ци |
|
|
||||
линдр для сохранения прежней |
|
|
|||||||
кинематики |
поршня |
должен |
|
|
|||||
перемещаться |
в |
пространстве |
Рис. 56. |
Кинематическая |
|||||
(по эллипсу, |
представляющем |
||||||||
|
порш невого |
||||||||
собой след проекции точки 2, |
|
|
|||||||
на плоскость, |
перпендикуляр |
|
|
ную оси цилиндра).
При этом перемещение поршня будет равно:
схем а аксиальнонасоса
х —х' cos $= R (l—cos a) cos р, |
(168) |
где р — указанный угол поворота плоскости вращения кривошипа. Взяв вместо одного цилиндра несколько и расположив их по кругу
(подобно револьверному барабану), а также заменив кривошип дис
ком 5 |
(рис. 57, а), ось которого наклонена относительно оси цилиндрового |
||
блока |
3 на угол у = 90°—р, получим принципиальную схему многопорш |
||
невого |
насоса |
(мотора) пространственного типа. |
Насос состоит |
из цилиндрового |
блока (барабана) 3 с поршнями 4, |
связанного при |
121
помощи тех или иных средств (поршневых шатунов или пружин) с на клонным диском (шайбой) 5, изменением угла наклона которого отно сительно оси цилиндрового блока осуществляется регулирование вели чины хода h поршней.
Поскольку оси цилиндров в этом случае будут перемещаться при вращении цилиндрового блока по окружности, в то время как проекция окружности центров гнезд диска (шайбы), в которой заделаны шатуны поршней (рис. 57,6), на плоскость, перпендикулярную оси цилиндророго блока, является эллипсом, параллельность осей шатунов будет наруше на и они при вращении цилиндрового блока будут совершать качатель-
ные |
движения, |
что отразится на кинематике движения поршня. Угол |
|||||||||
|
|
|
поворота |
|
шатунов |
будет за |
|||||
|
|
|
висеть |
от |
их длины и угла |
||||||
|
|
|
поворота |
|
шайбы |
|
(3 = 90°—у. |
||||
|
|
|
|
В |
практике |
|
поворотом |
||||
|
|
|
шатуна |
обычно |
|
пренебре |
|||||
|
|
|
гают, |
в |
результате уравне |
||||||
|
|
|
ние |
(168) |
будет |
справедли |
|||||
|
|
|
во и для |
|
настоящей схемы |
||||||
|
|
|
насоса. |
|
|
|
|
|
насо |
||
|
|
|
сы |
Рассматриваемые |
|||||||
|
|
|
могут |
быть |
разделены |
||||||
|
|
|
на две основные группы: |
||||||||
|
|
|
|
1. |
Насосы |
с |
наклонной |
||||
|
|
|
(качающейся) |
шайбой |
(рис. |
||||||
|
|
|
57,а), |
в |
|
которых |
ось |
пи- |
|||
|
|
|
линдровго |
блока |
|
совпадает |
|||||
|
|
|
с осью входного |
(приводно |
|||||||
|
|
|
го) |
вала. |
|
|
с |
наклонным |
|||
|
|
|
2. |
Насосы |
|||||||
|
|
|
цилиндровым |
блоком |
(рис. |
||||||
|
|
|
57,6), в которых ось входно |
||||||||
|
|
|
го вала совпадает с осью |
||||||||
|
|
|
наклонной шайбы. |
|
груп |
||||||
Рис. |
57. Схемы |
аксиально-поршневых насосов |
|
В насосах |
первой |
||||||
пы наклонная шайба описы |
|||||||||||
|
|
|
вает |
траекторию |
|
восьмер |
ки, а в насосах второй группы движение шайбы происходит по окруж ности в плоскости, перпендикулярной к оси приводного вала.
Типовая конструкция насоса первой группы представлена на рис. 58, второй — на рис. 59.
Поскольку цилиндровый блок у рассматриваемых насосов вращает ся (цилиндры перемещаются относительно корпуса), упрощается рас пределение жидкости, которое обычно выполняется через серпообраз ные окна а и b (рис. 60, а) в корпусе и каналы (отверстия) dKцилиндро вого блока (см. рис. 57). В мертвых положениях цилиндров отверстия перекрываются нижней и верхней разделительными перемычками, рас положенными между распределительными окнами а и 6, ширина s ко торых несколько превышает размер отверстий dK.
Производительность насоса регулируется изменением угла у накло на оси шайбы относительно оси цилиндрового блока, которое осуществ ляется либо изменением положения цилиндрового блока при неизменном положении оси наклонной шайбы (рис. 57,6), либо наоборот (рис. 57, а).
Насосы и моторы этих типов имеют высокий объемный к. п. д., ко торый обычно равен 0,97—0,98. Многие иностранные фирмы гарантиру ют для насосов с производительностью 130—150 л/мин и выше объем
122
ный к. п.д. при давлении 350 кГ/см2 не менее 0,99. Полный к. п. д. этих насосов составляет примерно 0,95.
На рис. 61 приведены типовые характеристики распространенного в авиационной технике аксиально-поршневого насоса с наклонным ци линдровым блоком и автоматически регулируемой производительностью.
Рис. 58. Аксиально-поршневой насос с качающейся шайбой
При давлении 210 кГ/см2 цилиндровый блок насоса автоматически ус танавливается в нейтральное положение, в результате насос переводит ся в режим нулевой производительности.
Насосы и гидромоторы аксиально-поршневых типов обладают наи лучшими из всех типов этих машин габаритами и весовыми характерис тиками. Так, например, на 1 кг веса насосов, применяемых в авиацион-
Рис. 59. Аксиально-поршневой насос с наклонным цилиндровым блоком
ной технике, зачастую приходится мощность 8,8 л. с. По мнению зару бежных специалистов, при использовании этих насосов в ракетных уста новках весовые характеристики могут быть повышены за счет некоторо го сокращения срока их службы-
123
Особенностью рассматриваемых насосов является малый момент инерции вращающихся частей, что имеет существенное значение при ис пользовании их в качестве гидродвигателей вращательного действия (гидромоторов).
Важным параметром для многих случаев применения является так же приемистость (быстродействие) насоса при регулировании расхода.
Рис. 60. Распределительный золотник (диск) аксиально-поршневого насоса
С этой точки зрения поршневые насосы аксиальных типов имеют преи мущества в сравнении с иными типами насосов. Согласно сообщениям иностранной печати, насосы фирмы Виккерс (США) рассчитаны на из менения производительности от нулевого до максимального значения за 0,04 сек и от максимального значения до нулевого за 0,02 сек.
Распространенное число цилиндров |
в аксиально-поршневых насо |
|||
|
|
сах |
z = 7-f-9. |
Максимальный |
JQQ |
угол у между осями цилиндро |
|||
80 |
|
вого блока и наклонной шайбы |
||
|
обычно равен: в насосах — 20° |
|||
60 |
^ |
и в |
гидромоторах — 30°; увели- |
|
40 |
чение этого угла сопровождает |
|||
* |
ся ростом боковой составляю |
|||
20 |
|
щей усилия давления жидкости |
||
|
на |
поршень. |
Число оборотов |
0насосов авиационных гидроси стем обычно равно 3000— 4000 об/мин; однако в отдель
Рис. 61. |
Характеристика аксиально-порш- |
ных случаях применяют насосы |
|
со значительно большим чис |
|||
невого |
насоса регулируемой производи |
||
|
тельности |
лом оборотов. По сведениям |
|
|
|
иностранной печати, фирмой |
Виккерс (США) изготовлены и проведены испытания насосов при числах оборотов 20 000 и 30 000 об/мин.
Минимальное число оборотов гидромотора 5—10 об/мин. Насосы и моторы с аксиальным расположением цилиндров применяются для ра боты в основном при давлениях 210—350 кГ/см2 и реже при более вы соких давлениях.
В авиационной технике распространены насосы и моторы с удель ной производительностью 0,7—70 смъ/об при давлении 220—280 кГ/см2.
124