- •119991, Москва, гсп-1, Ленинский проспект, 6; Издательство мггу; тел. (095) 236-97-80; факс (095) 956-90-40 «ата»
- •Глава 1. Физические основы динамики
- •Глава 4. Исследование задач плановой
- •Глава 7. Применение принципов и методов динамики подземных вод при гидрогеологических опытных работах и наблюдениях 392
- •Глава 8. Использование методов динамики подземных вод при решении гидрогеологических и инженерногеологических проблем разработки месторождений твердых полезных ископаемых 451
- •Глава 1
- •Элементы гидростатики
- •Гидростатический напор
- •Элементы гидродинамики идеальной жидкости
- •Элементы гидродинамики реальной жидкости
- •О режимах движения
- •Общая физическая характеристика водонасыщенных горных пород
- •Геометрия пор и трещин в горных породах
- •Виды воды в горных породах с позиций задач динамики подземных вод
- •Водонасыщенные горные породы как сплошная среда
- •Подземная гидростатика (напряжения в водонасыщенных горных породах)
- •Емкостные свойства горных пород
- •Гравитационная емкость
- •Упругая емкость
- •Основной закон фильтрации и проницаемость горных пород
- •Коэффициент фильтрации и коэффициент проницаемости
- •Ограничения на закон Дарси
- •Общие представления о статистической теории фильтрации
- •О напряженном состоянии горных пород в фильтрационном потоке (гидродинамическое давление)
- •Общая физическая характеристика
- •Физические основы моделирования геофильтрационных процессов
- •Глава 2 | математические основы теории
- •Гидродинамическая типизация условий движения подземных вод
- •Построение основных дифференциальных уравнений геофильтрации и математические основы моделирования фильтрационных процессов
- •Дифференциальные представления исходных физических закономерностей
- •Расчетная модель жесткого режима фильтрации
- •Расчетная модель упругого режима фильтрации
- •Основные дифференциальные уравнения плановой фильтрации
- •Плановая фильтрация в изолированном напорном пласте
- •Плановая напорная фильтрация при наличии перетекания
- •Плановая фильтрация в безнапорном пласте
- •Раздел 1.4), выражением р
- •Математическая модель плановой фильтрации — условия применимости и основные расчетные схемы
- •Об условиях применимости расчетной модели плановой фильтрации
- •Основные расчетные схемы плановой фильтрации
- •Глава 3
- •Плоскопараллельная (одномерная) стационарная фильтрация
- •0 Формуле Дюпюи и промежутке высачивания
- •Безнапорная фильтрация в слоистом пласте между двумя бассейнами (реками) при отсутствии, инфильтрации
- •Напорно-безнапорная фильтрация между двумя
- •Движение в планово-неоднородном напорном пласте
- •Безнапорное движение между двумя бассейнами (реками) в однородном пласте с наклонным водоупором при отсутствии инфильтрации
- •Плоскорадиальная (одномерная) стационарная фильтрация
- •Задача о фильтрации к скважине в круговом пласте
- •Задача о скважине в пласте с перетеканием
- •Решение задач двухмерной установившейся
- •Метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Общие принципы моделирования задач плановой стационарной фильтрации
- •Сплошные модели из электропроводной бумаги
- •Дискретные модели - сетки электрических сопротивлений
- •Простейшие одномерные решения и пути
- •Фундаментальное решение (задача о подпоре вблизи водохранилища)
- •Задача о плоскорадиальной фильтрации к скважине
- •О возможностях распространения решений
- •Аналитическое исследование нестационарных фильтрационных процессов методами интегральных преобразований
- •Моделирование нестационарных плановых потоков
- •Конечно-разностная форма дифференциальных уравнений
- •Аналоговое моделирование нестационарной фильтрации
- •Исходные представления о схемах численного
- •I 4 I Записать и объяснить математические выражения для граничных условий на скважинах, работающих с постоянным расходом и с постоянным напором.
- •Особенности задач, связанных
- •Общая гидродинамическая характеристика
- •Изменения в подземной гидростатике и гидродинамике при опытной откачке
- •Особенности фильтрационных процессов при опытных откачках
- •Основные расчетные схемы
- •Специфика геофильтрационных процессов в различных типовых условиях проведения опытных опробований
- •О некоторых гидрогеоиеханических эффектах
- •Особенности фильтрационного процесса при откачках из планово-ограниченных и планово-неоднородных пластов
- •Анализ влияния технических факторов
- •Значение несовершенства центральной скважины по степени вскрытия пласта
- •Значение несовершенства наблюдательных скважин по степени вскрытия пласта
- •Значение непостоянства расхода откачки
- •Роль скин-эффекта центральной скважины
- •Роль скин-эффекта центральной скважины
- •Инерционность наблюдательных скважин
- •Принципы диагностики данных офр
- •Глава 6 I теория миграции подземных вод 1и основы теории влагопереноса
- •Конвективный перенос в подземных водах
- •Конвективный перенос, осложненный физико-химическими процессами
- •6.1.4. Задача об определении скорости фильтрации скважинной резистивиметрией (термометрией)
- •Молекулярная диффузия и гидродисперсия
- •0 6.2.2. Задана о диффузион
- •Конвективно-дисперсионный перенос в однородных водоносных пластах
- •Фундаментальное решение
- •Задача о запуске пакета индикатора
- •Особенности массопереноса в гетерогенных водоносных системах
- •Общие представления о макродисперсии
- •Макродисперсия в гетерогенных системах упорядоченного строения
- •Макродисперсия в гетерогенных системах неупорядоченного строения
- •Процессы теплопереноса в подземных водах — общие представления и простейшие задачи
- •Об аналогии между процессами тепло- и массопереноса
- •Определение миграционных параметров лабораторными методами
- •Опыты с относительно хорошо проницаемыми грунтами
- •Опыты с относительно слабопроницаемыми грунтами
- •Полевые опытно-миграционные работы
- •Общие вопросы индикаторного опробований водоносных пластов
- •Методика полевого индикаторного опробования
- •11 Мгновенный подъем концентрации индикатора и
- •3 Импульсный ввод — создание больших концентрации индикатора за весьма малый промежуток времени, в течение которого весь индикатор поступает в пласт.
- •Физические основы влагопереноса в горных породах при неполном водонасыщении
- •Общая энергетическая характеристика процесса влагопереноса
- •Закон движения влаги*
- •Постановка и решение простейших задач вертикального влагопереноса
- •Дифференциальное уравнение и граничные условия
- •(Третье равенство); тогда
- •Простейшая задача вертикального просачивания
- •Особенности движения влаги при опробовании пород зоны аэрации наливами в шурфы
- •Глава 7
- •Методика постановки и проведения опытно-фильтрационных работ
- •Виды офо и области их применения
- •Постановка опытных опробований
- •Конструкция и расположение опытных скважин при откачке
- •Режим опытной откачки
- •Продолжительность опытной откачки
- •Определение фильтрационных параметров по данным режимных геофильтрационных наблюдений1
- •Общие представления
- •Прямое определение параметров
- •Прямое определение параметров на основе
- •Об интерпретации данных режимных наблюдений на эвм методами целенаправленного поиска
- •На модели проводится прогнозный расчет первоочередного водоотбора;
- •Методика опытно-миграционных работ1
- •Планирование миграционных опытов
- •Конкретные примеры
- •Общие положения
- •Геофильтрационные наблюдения вблизи бассейнов промышленных стоков
- •Наблюдения за качественным составом подземных вод
- •Общие принципы гидрогеологической схематизации в связи с постановкой опытных работ и наблюдений
- •Принцип непрерывности ггс
- •Принцип адаптации
- •Принцип обратной связи
- •Анализ деформаций и устойчивости пород при горных разработках
- •Осадка толщ горных пород при глубоком водопонижении
- •Оползни бортов карьеров, вызыванные напорными водами
- •Фильтрационные деформации пород вблизи горных выработок
- •Изучение деформаций горных пород над выработанным пространством
- •Обоснование дренажа как метода борьбы
- •Влияние дренажа на напряженное состояние пород в откосах
- •Раздел 8.3.3), нетрудно свести такой расчет к простейшей одномерной задаче о бесконечной цепочке скважин. Для этого используется метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений (см. Раздел
- •Дренаж как метод борьбы с фильтрационными деформациями откосов
- •8.2.3. Водопонижение при проходке шахтного ствола
- •8.3.1. Обцая характеристика прогнозной ситуации
- •Прогноз процессов загрязнения подземных вод в горнодобывающих районах
- •Цели прогноза и элементы предварительной схематизации
- •Прогнозные оценки процессов загрязнения подземных вод аналитическими методами
- •Основные представления о математическом ¥ моделировании процессов загрязнения подземных вод
- •Краевые условия фильтрации
Элементы гидродинамики реальной жидкости
В реальной жидкости часть энергии потока должна тратиться на преодоление сил вязкого трения, т.е.
и1 и2 hp\ + zi +2^>hP2+z2 + 2£’ (1.12)
где точка 1 расположена по течению выше, чем точка 2. Напорная поверхность понижается по направлению движения (линия на рис. 4) тем сильнее, чем больше силы трения.
При медленных движениях неравенство (1.12) эквивалентно условияю
#,>Я2, (1.12а)
т.е. гидростатический напор расходуется на преодоление сил вязкого трения и убывает по направлению движения, или, наоборот, необходимым условием движения жидкости является наличие перепада напоров.
ВОПРОСЫ. Куда движется вода на рис 1.5? Почему? В каком положении (1 или 2) одинаковые объемы жидкости VQ обладают большей энергией?
Рис. 1.5. Схема к оценке изменения энергии фиксированного объема в движущейся жидкости
Проиллюстрируем сказанное на примере простейшей задачи для медленного параллельноструйного течения в круглой трубе (рис. 1.6). Рассмотрим в этом потоке дискообразный элемент жидкости радиуса г и толщиной b. Полная энергия жидкости в пределах выделенного объема при его перемещении из положения 1 до положения 2
убывает на величину МЛЯ, где М = я-р-г2 *Ъ — масса жидкости; AHssHl — Я2. Эта потеря энергии обусловлена работой Атр по преодолению сил вязкого трения fmp на участке длиной I; согласно закону Ньютона (1.2)
Атр ~fmp'I = Ъ1'Г'Ъ'1 ’ (1.13)
так как радиус г направлен перпендикулярно к вектору скорости 77, площадь соприкосновения Q выделенного диска с соседними слоями равна 2я-г-Ъ, а знак минус
указывает, что скорость и падает с удалением от центра трубы: du/dr < 0. Итак, Атр =M g AH, или
TC’p-r’b'g-AH = 2л-Г’Ь‘1.
Рис. 1.6. Схема к выводу формулы Гагена-Пуазейля
(1.14)
М
М
du
Введем величину градиента напора /, представляющую собой изменение напора на единицу длины пути: — дН 81 '
В нашем случае, ввиду неизменности конфигурации потока, величина /остается постоянной вдоль длины /, т.е.
Т A# гг 7
/ = -у Тогда
—p'gl'rdr = 2p'du (1.15)
есть дифференциальное уравнение движения, в котором скорость является функцией от г. Для его интегрирования
Рис. 1.7. Распределение скорости по поперечному сечению трубы
учтем, что на стенке трубы скорость равна нулю, т.е. и/r-R-0. Следовательно,
сR ,°
-p-g'ljо r'dr = 2filu(r)du. (1Л6)
Отсюда
„ -P'S'1 ./р2_ гг
и 4ц 'Л г>' (1.17)
т.е. скорость и изменяется в зависимости от г по параболической зависимости (рис. 1.7), причем максимальное значение скорости отмечается вдоль оси трубы (т.е. при г = 0):
„ -P'S'I'R2
4ц ’ (1.17а)
Суммарный расход жидкости Q в трубе определяется как объем тела вращения, разрез которого показан на рис. 1.7:
Q = 2л fQ и г dr =7ip-gl f0 (R2-rfr dr # 1 R ;
(1.18)
выражение (1.18) — формула Гагена-Пуазейля.
Среднее значение скорости равно:
и =-Q - 1 P'S'I'r2 ср ж-R2 8 f1 (1.19)
т.е. средняя скорость пропорциональна градиенту напора и квадрату радиуса трубы.
Отметим еще один важный в физическом отношении промежуточный результат:
mp _* тр
j Ш™Р "Ф
(1.20)
('p'g'it'T^'b) ^0
т.е. при параллельноструйном движении градиент напора I пропорционален силам вязкого трения / , приходящимся на единицу объема движущейся жидкости.
Формула Гагена-Пуазейля свидетельствует о том, что движение в трубе имеет место при любом градиенте / > О, т.е. при наличии любого сколь-угодно малого перепада напоров между концами трубы. Опыты, однако, показы* вают, что в очень тонких трубках вода начинает перемещаться лишь при достаточно большом перепаде напоров АН > АНн> 0. Это объясняется тем, что в тонких капиллярах вода ведет себя как вязкопластическое тело, обладающее некоторым сопротивлением сдвигу. Если величину его, приходящуюся на единицу площади, обозначить через г0, то закону вязкого трения (1.2а) отвечает закон вязкопластического течения
(1.21)
согласно которому движение возникает лишь при условии I г I > I т01, где г — касательное напряжение.
Рассмотрим объем жидкости в тонкой трубке (рис. 1.8). Справа напор равен Я2, слева Я1 > Я2. Тогда равнодействующая гидростатических сил F, приложенных к левому и правому сечениям, равна p-g-(Hl — Я2)-я- R1и
направлена слева направо. Движению воды под влиянием силы ^препятствуют силы сопротивления сдвигу, распределенные по боковой поверхности, —/с =r0-2it R L Таким образом, движение жидкости начнется при fc< F, а условие предельного равновесия имеет вид fc ~ F.
Рис. 1.8. Схема к определению начального градиента Отсюда получим
« P’g'R ’ (1.22)
где 1Н — начальный градиент, т.е. минимальный градиент, при котором начинается движение.
Согласно экспериментам, для воды xq «10 4Па [4 ]. Тогда
_2-10~6 « R ’
где R выражается в сантиметрах. Для трубки радиусом R * 1 мкм = 10' см (такому радиусу отвечают, кстати/размеры пор в глинистых породах) 1Н = 0,02, т.е. начальный градиент вполне ощутим. Вместе с тем, величина / сильно мняется с температурой: при росте температуры от 15 до 60°С значение TQ, а следовательно, и начального
градиента падает почти на порядок [4}.