- •119991, Москва, гсп-1, Ленинский проспект, 6; Издательство мггу; тел. (095) 236-97-80; факс (095) 956-90-40 «ата»
- •Глава 1. Физические основы динамики
- •Глава 4. Исследование задач плановой
- •Глава 7. Применение принципов и методов динамики подземных вод при гидрогеологических опытных работах и наблюдениях 392
- •Глава 8. Использование методов динамики подземных вод при решении гидрогеологических и инженерногеологических проблем разработки месторождений твердых полезных ископаемых 451
- •Глава 1
- •Элементы гидростатики
- •Гидростатический напор
- •Элементы гидродинамики идеальной жидкости
- •Элементы гидродинамики реальной жидкости
- •О режимах движения
- •Общая физическая характеристика водонасыщенных горных пород
- •Геометрия пор и трещин в горных породах
- •Виды воды в горных породах с позиций задач динамики подземных вод
- •Водонасыщенные горные породы как сплошная среда
- •Подземная гидростатика (напряжения в водонасыщенных горных породах)
- •Емкостные свойства горных пород
- •Гравитационная емкость
- •Упругая емкость
- •Основной закон фильтрации и проницаемость горных пород
- •Коэффициент фильтрации и коэффициент проницаемости
- •Ограничения на закон Дарси
- •Общие представления о статистической теории фильтрации
- •О напряженном состоянии горных пород в фильтрационном потоке (гидродинамическое давление)
- •Общая физическая характеристика
- •Физические основы моделирования геофильтрационных процессов
- •Глава 2 | математические основы теории
- •Гидродинамическая типизация условий движения подземных вод
- •Построение основных дифференциальных уравнений геофильтрации и математические основы моделирования фильтрационных процессов
- •Дифференциальные представления исходных физических закономерностей
- •Расчетная модель жесткого режима фильтрации
- •Расчетная модель упругого режима фильтрации
- •Основные дифференциальные уравнения плановой фильтрации
- •Плановая фильтрация в изолированном напорном пласте
- •Плановая напорная фильтрация при наличии перетекания
- •Плановая фильтрация в безнапорном пласте
- •Раздел 1.4), выражением р
- •Математическая модель плановой фильтрации — условия применимости и основные расчетные схемы
- •Об условиях применимости расчетной модели плановой фильтрации
- •Основные расчетные схемы плановой фильтрации
- •Глава 3
- •Плоскопараллельная (одномерная) стационарная фильтрация
- •0 Формуле Дюпюи и промежутке высачивания
- •Безнапорная фильтрация в слоистом пласте между двумя бассейнами (реками) при отсутствии, инфильтрации
- •Напорно-безнапорная фильтрация между двумя
- •Движение в планово-неоднородном напорном пласте
- •Безнапорное движение между двумя бассейнами (реками) в однородном пласте с наклонным водоупором при отсутствии инфильтрации
- •Плоскорадиальная (одномерная) стационарная фильтрация
- •Задача о фильтрации к скважине в круговом пласте
- •Задача о скважине в пласте с перетеканием
- •Решение задач двухмерной установившейся
- •Метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Общие принципы моделирования задач плановой стационарной фильтрации
- •Сплошные модели из электропроводной бумаги
- •Дискретные модели - сетки электрических сопротивлений
- •Простейшие одномерные решения и пути
- •Фундаментальное решение (задача о подпоре вблизи водохранилища)
- •Задача о плоскорадиальной фильтрации к скважине
- •О возможностях распространения решений
- •Аналитическое исследование нестационарных фильтрационных процессов методами интегральных преобразований
- •Моделирование нестационарных плановых потоков
- •Конечно-разностная форма дифференциальных уравнений
- •Аналоговое моделирование нестационарной фильтрации
- •Исходные представления о схемах численного
- •I 4 I Записать и объяснить математические выражения для граничных условий на скважинах, работающих с постоянным расходом и с постоянным напором.
- •Особенности задач, связанных
- •Общая гидродинамическая характеристика
- •Изменения в подземной гидростатике и гидродинамике при опытной откачке
- •Особенности фильтрационных процессов при опытных откачках
- •Основные расчетные схемы
- •Специфика геофильтрационных процессов в различных типовых условиях проведения опытных опробований
- •О некоторых гидрогеоиеханических эффектах
- •Особенности фильтрационного процесса при откачках из планово-ограниченных и планово-неоднородных пластов
- •Анализ влияния технических факторов
- •Значение несовершенства центральной скважины по степени вскрытия пласта
- •Значение несовершенства наблюдательных скважин по степени вскрытия пласта
- •Значение непостоянства расхода откачки
- •Роль скин-эффекта центральной скважины
- •Роль скин-эффекта центральной скважины
- •Инерционность наблюдательных скважин
- •Принципы диагностики данных офр
- •Глава 6 I теория миграции подземных вод 1и основы теории влагопереноса
- •Конвективный перенос в подземных водах
- •Конвективный перенос, осложненный физико-химическими процессами
- •6.1.4. Задача об определении скорости фильтрации скважинной резистивиметрией (термометрией)
- •Молекулярная диффузия и гидродисперсия
- •0 6.2.2. Задана о диффузион
- •Конвективно-дисперсионный перенос в однородных водоносных пластах
- •Фундаментальное решение
- •Задача о запуске пакета индикатора
- •Особенности массопереноса в гетерогенных водоносных системах
- •Общие представления о макродисперсии
- •Макродисперсия в гетерогенных системах упорядоченного строения
- •Макродисперсия в гетерогенных системах неупорядоченного строения
- •Процессы теплопереноса в подземных водах — общие представления и простейшие задачи
- •Об аналогии между процессами тепло- и массопереноса
- •Определение миграционных параметров лабораторными методами
- •Опыты с относительно хорошо проницаемыми грунтами
- •Опыты с относительно слабопроницаемыми грунтами
- •Полевые опытно-миграционные работы
- •Общие вопросы индикаторного опробований водоносных пластов
- •Методика полевого индикаторного опробования
- •11 Мгновенный подъем концентрации индикатора и
- •3 Импульсный ввод — создание больших концентрации индикатора за весьма малый промежуток времени, в течение которого весь индикатор поступает в пласт.
- •Физические основы влагопереноса в горных породах при неполном водонасыщении
- •Общая энергетическая характеристика процесса влагопереноса
- •Закон движения влаги*
- •Постановка и решение простейших задач вертикального влагопереноса
- •Дифференциальное уравнение и граничные условия
- •(Третье равенство); тогда
- •Простейшая задача вертикального просачивания
- •Особенности движения влаги при опробовании пород зоны аэрации наливами в шурфы
- •Глава 7
- •Методика постановки и проведения опытно-фильтрационных работ
- •Виды офо и области их применения
- •Постановка опытных опробований
- •Конструкция и расположение опытных скважин при откачке
- •Режим опытной откачки
- •Продолжительность опытной откачки
- •Определение фильтрационных параметров по данным режимных геофильтрационных наблюдений1
- •Общие представления
- •Прямое определение параметров
- •Прямое определение параметров на основе
- •Об интерпретации данных режимных наблюдений на эвм методами целенаправленного поиска
- •На модели проводится прогнозный расчет первоочередного водоотбора;
- •Методика опытно-миграционных работ1
- •Планирование миграционных опытов
- •Конкретные примеры
- •Общие положения
- •Геофильтрационные наблюдения вблизи бассейнов промышленных стоков
- •Наблюдения за качественным составом подземных вод
- •Общие принципы гидрогеологической схематизации в связи с постановкой опытных работ и наблюдений
- •Принцип непрерывности ггс
- •Принцип адаптации
- •Принцип обратной связи
- •Анализ деформаций и устойчивости пород при горных разработках
- •Осадка толщ горных пород при глубоком водопонижении
- •Оползни бортов карьеров, вызыванные напорными водами
- •Фильтрационные деформации пород вблизи горных выработок
- •Изучение деформаций горных пород над выработанным пространством
- •Обоснование дренажа как метода борьбы
- •Влияние дренажа на напряженное состояние пород в откосах
- •Раздел 8.3.3), нетрудно свести такой расчет к простейшей одномерной задаче о бесконечной цепочке скважин. Для этого используется метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений (см. Раздел
- •Дренаж как метод борьбы с фильтрационными деформациями откосов
- •8.2.3. Водопонижение при проходке шахтного ствола
- •8.3.1. Обцая характеристика прогнозной ситуации
- •Прогноз процессов загрязнения подземных вод в горнодобывающих районах
- •Цели прогноза и элементы предварительной схематизации
- •Прогнозные оценки процессов загрязнения подземных вод аналитическими методами
- •Основные представления о математическом ¥ моделировании процессов загрязнения подземных вод
- •Краевые условия фильтрации
Конвективный перенос в подземных водах
Общее представление о конвекции в фильтрационном потоке
Прежде чем дать определение конвективного переноса, напомним, что в теории фильтрации нами рассматривались потоки, статистически усредненные в пределах минимальных репрезентативных объемов (поперечных сечений). В частности, все частицы жидкости в пределах таких достаточно малых поперечных сечений потока считались имеющими одну и ту же усредненную действительную скорость движения (см. раздел 1.5.1).
Конвективный перенос можно определить как механический (гидравлический) перенос фильтрационным потоком (статистически усредненным в только что упомянутом смысле) без отделения от него, т.е. при этом считается, что вещество или тепло перемещается со средней действительной скоростью v*, связанной со скоростью фильтрации соотношением (1.53). Принимая во внимание, что основная масса фильтрующейся воды проходит через ограниченную долю порового пространства (см. раздел 1.2.1), формулу (1.53) принято записывать в виде:
_ v _ к'1
Vd~ni,~'n^’ (6.1)
где па — так называемая активная пористость (трещиноватость)
Вместе с тем, па является весьма условным параметром. Опыт показывает, что относительный объем пор, участвующих в переносе вещества, на самом деле меняется в зависимости от скорости фильтрации и времени контакта фильтрующегося раствора с породой. Так, лабораторные опыты со среднезернистыми песками показали, что расчетные значения пористости па могут изменяться от 38 (при скорости фильтрации v, измеряемой первыми метрами в сутки) до 30% (при скорости, составляющей десятки метров в сутки). Общая пористость испытанных песков составляла 40% [21]. При больших скоростях и малом времени перенос идет по наиболее крупным, связанным друг с другом порам. С падением скорости и увеличением времени в процесс вовлекаются более мелкие и «тупиковые» поры, так что в пределе активная пористость (трещиноватость) стремится к общей пористости (трещиноватости)1. За исключением специально оговоренных случаев мы будем далее предполагать, что рассматриваются достаточно длительные и медленные процессы, в которых величину па можно считать постоянной, близкой к общей пористости (трещиноватости). Соответственно, мы примем для нее далее обозначение п.
UJIJiuijljtil/li U!!;: Hi. 'У// / /
ТшшШпштпШш
!ШТТМГГЮЖ1ТПТГЛ1Т1Ш
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIJIIIJILLLIU
а
Так как скорости перемещения вещества или тепла фильтрующимся потоком усредняются — согласно формуле (6.1), то в таком представлении конвективный перенос должен характеризоваться резкой границей раздела между вытесняющей и вытесняемой жидкостью, т.е. перемешивания нет, и говорят о поршневом вытеснении одной жидкости другую. При плановой фильтрации в ^ис- 6.1. Схемы миграции двух жидко-
стей различного состава
однородном пласте двух жидкостей с одинаковой плотностью фронт вытеснения нормален к поверхности напластования (рис. 6.1,а). Ситуация, однако, заметно усложняется, если плотности жидкостей различны: фронт вытеснения, в частности, отклоняется от нормали к напластованию — более тяжелая жидкость занимает вблизи фронта нижнюю часть пласта (см. рис. 6.1,6).
Конвекция разновесомых жидкостей
Рассмотрим сначала для примера, задачу о вторжении на побережье соленых океанических вод [6, 42]. Примем следующую упрощенную постановку (рис. 6.2,а). «Язык» соленых вод занимает стационарное предельное положение. Дальнейшему его продвижению препятствует стационарный фильтрационный поток пресных вод в океан . Движение в соленой воде, соответственно, отсутствует. В плановом потоке пресных вод вертикальной составляющей скорости фильтрации vnp можно пренебречь; его расход (через сечение а>пр):
лл Пр — хи ас, на границе раздела.
Для упрощения мощность его на границе с океаном принята весьма малой. Такое упрощение вполне оправдано в рамках предпосылки плановой фильтрации (см. для аналогии задачу о промежутке высачивания в разделе 3.1.3).
8 Рпр
рр
НР=—ПР-+2п
пР о • д Р
° Гпр ' 'Ч' \е> ГС
+ zp=pHc-zpAP’
/
Так как на границе раздела гидростатическое давление пресных вод Рпр должно — по условию равновесия - равняться давлению соленых вод Рс, то
гдерс, рпр — плотности соленой и пресной воды ;
— _ Р С . д — _ Рс Рщ>
Р О ’ Р Р
гпр гпр
Рис. 6.2. Схема интрузии соленых вод в напорный (а) и безнапорный (б) горизонты пресных вод
Так как движения в соленой воде нет, то Нс - Н*!= const, и, следовательно,
dH* dz„
i/f =
q = -k(m.-zp)b.f>-^ex
Тогда
dx ’ dx
Разделяем переменные и интегрируем:
V HI
т.е. линия раздела является параболой:
zp = т — VT-д х/(к Ар) .
Можно показать [6], что этот результат хорошо описывает процесс при достаточно болыпихх, т.е. при большой длине «языка» в сравнении с мощностью пласта.
ЗАДАЧА. Рассмотрите аналогичную задачу в безнапорном варианте (см. рис. 6.1,6). Докажите, что в каждом расчетном сечении справедливо соотношение Ас Ар — hnp, где hc и hnp — глубина залегания соленых вод и превышение уровня пресных вод относительно уровня океана. Покажите, что эта формула выводится и непосредственно из соображений гидростатики (на примере системы сообщающихся сосудов). Объясните причину совпадения результатов при двух принятых подходах к выводу этой зависимости (обратите внимание, что фильтрация считается плановой).
Из формулы (6.2) при zp = 0 получаем длину «языка» соленых вод:
(6.3)
где 10— градиент потока пресных вод за пределами
«языка».
Если принять характерное для морских вод значение рс - 1,03 г/см3, когда Ар= 0,03, то расчетная длина «языка» соленых вод может реально достигать стократной мощности водоносного пласта, т.е. измеряться первыми километрами и даже десятками километров.
ВОПРОС. Почему длина «языка» соленых вод может существенно изменяться в зависимости от времени года?
ЗАМЕЧАНИЕ. При выводе формулы (6.2) мы исходили из равенства давлений по обе стороны от поверхности раздела. Полезно отметить, что на поверхности раздела двух несмешивающихся жидкостей существует разрыв давлений, обусловленный разницей сил
поверхностного натяжения (см. раздел 1.3): давление в несмачивающей жидкости больше, чем в смачивающей. Эту разницу — капиллярное давление на границе раздела, возрастающее по мере увеличения относительного насыщения порового пространства несмачивающей жидкостью, обычно необходимо учитывать при взаимном вытеснении и особенно в совместных течениях двух несмешивающихся жидкостей или при многофазных течениях (как это делается, например, в теории влагопереноса — см. раздел (6.8).
В более общих случаях динамического равновесия необходимо учитывать движение не только пресных, но и соленых вод, а также самой границы раздела. При этом поток в каждой области определяется законом Дарси, записанным в общем виде (1.59), причем значения напоров Нпр и Нс дифференцируются для каждой области, аналогично рассмотренному примеру (однако Нс * const). Впрочем, более удобным оказывается использование зна-
чений напоров Нпр и Яс, приведенных к одной плотности
Z и Н1
р0; например, если принять р0 = рпр, то
я° =—■£—+2, я"=-"e—+pz пр Рпр '8 Рпр S и
ЗАМЕЧАНИЕ Для оценок значенийр (в г/см3) по общей минерализации воды С (в г/см ) можно использовать приближенную линейную зависимость [12]:
Р=Рпр+Яс’ (6.4)
где А ~ 0,65+0,7.
Функции Нпр и Я®(каждая — в своей области) должны удовлетворять уравнению Лапласа (2.8) (режим движения считаем жестким) и конкретным условиям на внешних границах пласта. На подвижной поверхности раздела, где значения приведенных напоров
терпят разрыв (например, при р ==pre/j, имеем: Н®— Н®р — Ар2),
должно соблюдаться равенство не только давлений, как в приведенном выше примере, но и нормальных составляющих скорости фильтрации. Следовательно, согласно закону Дарси (1.59), для точек границы раздела необходимо выполнение условия
(6.5a)
Pnp &n Pc <*n ’
dn l*с дп ’
где n — нормаль к поверхности раздела;
kQ — коэффициент проницаемости;
(I — коэффициент вязкости.
Из-за того, что граница раздела подвижна и положение ее заранее не задано, непосредственное аналитическое исследование такого рода задач связано с большими трудностями, и обычно приходится ориентироваться на физическое (для простейших методических задач) или математическое моделирование. При этом для потоков не слишком большой мощности (много меньшей длины языка соленых вод) в областях и пресной, и соленой воды может, как обычно, считаться справедливой расчетная модель плановой фильтрации. В такой приближенной постановке удается найти хотя бы ориентировочные оценки для сложных процессов переноса разновесомых жидкостей.
Так, например, в фильтрационных лотках изучалась скорость распространения «языка» соленых вод, вытесняющих пресные воды из бассейна с горизонтальным положением свободного уровня, т.е. в условиях, когда разница плотностей двух жидкостей (наличие плотностного градиента) является единственным фактором переноса. На основании обработки ряда экспериментов подтверждена следующая зависимость длины «языка» от времени [34]:
(6.6)
где t — время от начала внедрения;
Т — проводимость пласта;
rj — численный коэффициент, rj«1,6.
Отсюда нетрудно увидеть, что в реальных условиях скорости перемещения языка соленых вод — даже при отсутствии дополнительного фильтрационного потока, способствующего переносу, — могут измеряться сотнями метров в год.
Особенно велика роль плотностной конвекции в вертикальных перемещениях водных масс. Например, благодаря ей тяжелые стоки, попадающие из загразняющего бассейна на поверхность водоносного горизонта, быстро распространяются вдоль всей мощности последнего со скоростью [34]
__К АР
vp п ’ (6.7)
где kz — коэффициент фильтрации в вертикальном направлении;
Др —играет роль градиента, вызывающего вертикальное перемещение (сравните (6.7) с формулой (6.1)).
ЗАДАЧА. В напорный горизонт пресных вод через скважины закачаны промышленные стоки с минерализацией 200 г/л 1 0,2 г/см3. Ниже под пластом глин мощностью 5 м, с коэффициентом фильтрации около 10‘3 м/сут и пористостью 40% залегает другой водоносный горизонт, напоры в котором на 0,2 м выше, чем в первом. Будет ли загрязняться стоками нижний горизонт и если да, то через какое время? Как изменится расчетная скорость движения стоков через глины, если принять их мощность равной 10 м?
В какую сторону вероятнее всего изменится результат, если уточнить, что данные о проницаемости глин на участке были получены опытными откачками?
Вертикальная плотностная конвекция может вызываться также различиями в температуре воды вдоль мощности водоносного комплекса. Например, на месторождениях подземных гидротерм, имеющих достаточно хорошую связь с поверхностными и атмосферными водами, важную роль в функционировании гидротермальной системы играет естественная (плотностная) конвекция, связанная с опусканием более тяжелых холодных вод на глубину, с их прогревом и последующим восходящим движением к участкам разгрузки.
При исследовании этой проблемы, как и ряда других (в частности, характерных для нефтяной гидрогеологии [12]), приходится рассматривать потоки, в которых плот-
ность жидкости изменяется непрерывно, без формирования поверхности раздела. Методы исследования подобных задач отражены в ряде работ [6, 12, 13, 34]