- •119991, Москва, гсп-1, Ленинский проспект, 6; Издательство мггу; тел. (095) 236-97-80; факс (095) 956-90-40 «ата»
- •Глава 1. Физические основы динамики
- •Глава 4. Исследование задач плановой
- •Глава 7. Применение принципов и методов динамики подземных вод при гидрогеологических опытных работах и наблюдениях 392
- •Глава 8. Использование методов динамики подземных вод при решении гидрогеологических и инженерногеологических проблем разработки месторождений твердых полезных ископаемых 451
- •Глава 1
- •Элементы гидростатики
- •Гидростатический напор
- •Элементы гидродинамики идеальной жидкости
- •Элементы гидродинамики реальной жидкости
- •О режимах движения
- •Общая физическая характеристика водонасыщенных горных пород
- •Геометрия пор и трещин в горных породах
- •Виды воды в горных породах с позиций задач динамики подземных вод
- •Водонасыщенные горные породы как сплошная среда
- •Подземная гидростатика (напряжения в водонасыщенных горных породах)
- •Емкостные свойства горных пород
- •Гравитационная емкость
- •Упругая емкость
- •Основной закон фильтрации и проницаемость горных пород
- •Коэффициент фильтрации и коэффициент проницаемости
- •Ограничения на закон Дарси
- •Общие представления о статистической теории фильтрации
- •О напряженном состоянии горных пород в фильтрационном потоке (гидродинамическое давление)
- •Общая физическая характеристика
- •Физические основы моделирования геофильтрационных процессов
- •Глава 2 | математические основы теории
- •Гидродинамическая типизация условий движения подземных вод
- •Построение основных дифференциальных уравнений геофильтрации и математические основы моделирования фильтрационных процессов
- •Дифференциальные представления исходных физических закономерностей
- •Расчетная модель жесткого режима фильтрации
- •Расчетная модель упругого режима фильтрации
- •Основные дифференциальные уравнения плановой фильтрации
- •Плановая фильтрация в изолированном напорном пласте
- •Плановая напорная фильтрация при наличии перетекания
- •Плановая фильтрация в безнапорном пласте
- •Раздел 1.4), выражением р
- •Математическая модель плановой фильтрации — условия применимости и основные расчетные схемы
- •Об условиях применимости расчетной модели плановой фильтрации
- •Основные расчетные схемы плановой фильтрации
- •Глава 3
- •Плоскопараллельная (одномерная) стационарная фильтрация
- •0 Формуле Дюпюи и промежутке высачивания
- •Безнапорная фильтрация в слоистом пласте между двумя бассейнами (реками) при отсутствии, инфильтрации
- •Напорно-безнапорная фильтрация между двумя
- •Движение в планово-неоднородном напорном пласте
- •Безнапорное движение между двумя бассейнами (реками) в однородном пласте с наклонным водоупором при отсутствии инфильтрации
- •Плоскорадиальная (одномерная) стационарная фильтрация
- •Задача о фильтрации к скважине в круговом пласте
- •Задача о скважине в пласте с перетеканием
- •Решение задач двухмерной установившейся
- •Метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Общие принципы моделирования задач плановой стационарной фильтрации
- •Сплошные модели из электропроводной бумаги
- •Дискретные модели - сетки электрических сопротивлений
- •Простейшие одномерные решения и пути
- •Фундаментальное решение (задача о подпоре вблизи водохранилища)
- •Задача о плоскорадиальной фильтрации к скважине
- •О возможностях распространения решений
- •Аналитическое исследование нестационарных фильтрационных процессов методами интегральных преобразований
- •Моделирование нестационарных плановых потоков
- •Конечно-разностная форма дифференциальных уравнений
- •Аналоговое моделирование нестационарной фильтрации
- •Исходные представления о схемах численного
- •I 4 I Записать и объяснить математические выражения для граничных условий на скважинах, работающих с постоянным расходом и с постоянным напором.
- •Особенности задач, связанных
- •Общая гидродинамическая характеристика
- •Изменения в подземной гидростатике и гидродинамике при опытной откачке
- •Особенности фильтрационных процессов при опытных откачках
- •Основные расчетные схемы
- •Специфика геофильтрационных процессов в различных типовых условиях проведения опытных опробований
- •О некоторых гидрогеоиеханических эффектах
- •Особенности фильтрационного процесса при откачках из планово-ограниченных и планово-неоднородных пластов
- •Анализ влияния технических факторов
- •Значение несовершенства центральной скважины по степени вскрытия пласта
- •Значение несовершенства наблюдательных скважин по степени вскрытия пласта
- •Значение непостоянства расхода откачки
- •Роль скин-эффекта центральной скважины
- •Роль скин-эффекта центральной скважины
- •Инерционность наблюдательных скважин
- •Принципы диагностики данных офр
- •Глава 6 I теория миграции подземных вод 1и основы теории влагопереноса
- •Конвективный перенос в подземных водах
- •Конвективный перенос, осложненный физико-химическими процессами
- •6.1.4. Задача об определении скорости фильтрации скважинной резистивиметрией (термометрией)
- •Молекулярная диффузия и гидродисперсия
- •0 6.2.2. Задана о диффузион
- •Конвективно-дисперсионный перенос в однородных водоносных пластах
- •Фундаментальное решение
- •Задача о запуске пакета индикатора
- •Особенности массопереноса в гетерогенных водоносных системах
- •Общие представления о макродисперсии
- •Макродисперсия в гетерогенных системах упорядоченного строения
- •Макродисперсия в гетерогенных системах неупорядоченного строения
- •Процессы теплопереноса в подземных водах — общие представления и простейшие задачи
- •Об аналогии между процессами тепло- и массопереноса
- •Определение миграционных параметров лабораторными методами
- •Опыты с относительно хорошо проницаемыми грунтами
- •Опыты с относительно слабопроницаемыми грунтами
- •Полевые опытно-миграционные работы
- •Общие вопросы индикаторного опробований водоносных пластов
- •Методика полевого индикаторного опробования
- •11 Мгновенный подъем концентрации индикатора и
- •3 Импульсный ввод — создание больших концентрации индикатора за весьма малый промежуток времени, в течение которого весь индикатор поступает в пласт.
- •Физические основы влагопереноса в горных породах при неполном водонасыщении
- •Общая энергетическая характеристика процесса влагопереноса
- •Закон движения влаги*
- •Постановка и решение простейших задач вертикального влагопереноса
- •Дифференциальное уравнение и граничные условия
- •(Третье равенство); тогда
- •Простейшая задача вертикального просачивания
- •Особенности движения влаги при опробовании пород зоны аэрации наливами в шурфы
- •Глава 7
- •Методика постановки и проведения опытно-фильтрационных работ
- •Виды офо и области их применения
- •Постановка опытных опробований
- •Конструкция и расположение опытных скважин при откачке
- •Режим опытной откачки
- •Продолжительность опытной откачки
- •Определение фильтрационных параметров по данным режимных геофильтрационных наблюдений1
- •Общие представления
- •Прямое определение параметров
- •Прямое определение параметров на основе
- •Об интерпретации данных режимных наблюдений на эвм методами целенаправленного поиска
- •На модели проводится прогнозный расчет первоочередного водоотбора;
- •Методика опытно-миграционных работ1
- •Планирование миграционных опытов
- •Конкретные примеры
- •Общие положения
- •Геофильтрационные наблюдения вблизи бассейнов промышленных стоков
- •Наблюдения за качественным составом подземных вод
- •Общие принципы гидрогеологической схематизации в связи с постановкой опытных работ и наблюдений
- •Принцип непрерывности ггс
- •Принцип адаптации
- •Принцип обратной связи
- •Анализ деформаций и устойчивости пород при горных разработках
- •Осадка толщ горных пород при глубоком водопонижении
- •Оползни бортов карьеров, вызыванные напорными водами
- •Фильтрационные деформации пород вблизи горных выработок
- •Изучение деформаций горных пород над выработанным пространством
- •Обоснование дренажа как метода борьбы
- •Влияние дренажа на напряженное состояние пород в откосах
- •Раздел 8.3.3), нетрудно свести такой расчет к простейшей одномерной задаче о бесконечной цепочке скважин. Для этого используется метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений (см. Раздел
- •Дренаж как метод борьбы с фильтрационными деформациями откосов
- •8.2.3. Водопонижение при проходке шахтного ствола
- •8.3.1. Обцая характеристика прогнозной ситуации
- •Прогноз процессов загрязнения подземных вод в горнодобывающих районах
- •Цели прогноза и элементы предварительной схематизации
- •Прогнозные оценки процессов загрязнения подземных вод аналитическими методами
- •Основные представления о математическом ¥ моделировании процессов загрязнения подземных вод
- •Краевые условия фильтрации
Ограничения на закон Дарси
Несмотря на широкий круг применимости, закон Дарси имеет свои ограничения; перейдем к их рассмотрению. Закон Дарси отвечает ламинарному режиму те-
1
чения.
Принято считать [27 ], что для большинства пористых горных пород ламинарный характер движения отмечается при следующих числах Рейнольдса (см. раздел 1.1.6):
Re = Д75лТД23 рГ~ ~ ~7+9 ’ (1.64)
где dp — расчетный (действующий) диаметр частиц.
Например, для крупнозернистых песков при п * 0,4, d =1 мм и при v= 10м/сутВе*0,2.
В реальных условиях требование (1.64) почти всегда выполняется, за исключением, быть может, участков, непосредственно прилегающих к стенке водозаборного сооружения, где, кстати говоря, нередко отмечаются и заметные нарушения структуры породы, обусловленные выносом частиц фильтрующейся водой.
Правда, следует полагать, что из-за влияния таких факторов, как извилистость поровых каналов, изменчивость абсолютных размеров пор и др., критическое число Рейнольдса может быть для разных пород (с одинаковыми dp й п) существенно различным; поэтому приведенные величины являются лишь некоторым ориентиром, относительно стабильным для группы однородных раздельнозернистых пород. Однако практика и многочисленные исследования показывают, что переход к (условно) турбулентному режиму отмечается в сравнительно редких случаях — главным образом для некоторых трещиноватых пород.
Значения критических чисел Рейнольдса для трещиноватых пород принято оценивать по следующей зависимости, считающейся аналогом формулы (1.64) для раздельнозернистых пород [36 ]:
v'>lkl’p in Re = jw < Re « H12.
И'ж n2^ Kp (1.64a)
Для трещин достаточно большого раскрытия требование о ламинарности режима не выполняется, и лучшие, нежели закон Дарси, результаты дает зависимость [34]
/т_зн\
1 ~ 31
I = av + bv2, (1.65)
где / — гидравлический градиент
а и Ъ — постоянные величины для^анной 'системы горная порода-жидкость.
Если положить а-1/к, то при малых скоростях выражение (1.65) непрерывно переходит в закон Дарси.
На практике для трещиноватых пород чаще всего допустимо пользоваться законом Дарси, за исключением тех закарстованных пород, в которых проницаемость обусловлена главным образом отдельными карстовыми каналами сравнительно большого раскрытия (миллиметры и более). Однако трудности описания движения жидкостей в таких породах связаны не столько с неясностью
формулировки основного закона движения, сколько с недостатком информации об исходных параметрах проницаемости.
Закон Дарси проверяется, как правило, в экспе
риментах со стационарными потоками, исключающих проявление инерционных сил. Однако у нас имеются вполне серьезные основания для пренебрежения силами инерции и в подавляющем большинстве случаев нестационарной фильтрации: из общей гидромеханики известно, что для вязких течений с малыми числами Рейнольдса роль инерции крайне несущественна.
dv,
Подтвердим это качественно для фильтрационных течений. Согласно второму закону Ньютона, силы инерции, приходящиеся на жидкость в единице ооьема горной породы, выразятся формулой
д _ Л dv
/ин Р'п'dt Р'dt' (1.66)
При ориентации вектора v по направлению / полную производную dv/ dt можно записать в виде [16 ]
dv(Lt)_dv,dv d/_dv. dv_dv.vdv (БГ Ji+-dl'Tt-Jt + v*'Jl-Tt+h"dl' (1.67)
Так как скорости фильтрации и их изменения в пространстве обычно являются малыми величинами, то вторым членом в формуле (1.67), как произведением двух малых величин, можно пренебречь:
— »—
dt dt' (1.67а)
Тоща, с учетом закона Дарси
,v__dv_ п и dl
ин Р' dt Р dt' (1.68)
Предположим теперь, что, как и в условиях установившегося движения, силы трения /^ , приходящиеся на единицу жидкости, выражаются формулой (1.48). Сопоставляя (1.48) и (1.68), получаем
Так как отношение к!g обычно очень мало (менее 10 с), то, как правило, силы инерции пренебрежимо малы по сравнению с силами внутреннего трения, отраженными в законе Дарси. Исключение могут составлять кратковременные динамические процессы в подземных водах (взрывы, землетрясения и т.п.), коща градиенты фильтрации претерпевают резкие, скачкообразные изменения во времени.
Согласно закону Дарси движение жидкостей в пористой среде имеет место при любом сколь угодно малом градиенте. Между тем, в разделе 1.1.5 мы отметили возможность проявления водой аномальной сдвиговой прочности при движении ее в очень тонких трубках. Следовательно, аналогичные эффекты можно ожидать и в горных породах, характеризующихся малыми абсолютными размерами пор, т.е. в первую очередь в глинистых породах; если добавить к этому характерные для глин эффекты иммобилизации свободной воды (см. раздел 1.2), то станет ясно, что должен существовать нижний предел применимости закона Дарси. Для решения большинства практических задач этот предел может быть формально учтен введением так называемого начального градиента фильтрации /н, определяемого опытным путем:
дН
Ы
дН
Ы
(1.70)
при
Тем самым предполагается, что движение жидкости в глинах начинается лишь тогда, когда градиент напора д Н
~Yj- превысит начальный градиент 1Н (рис. 1.22). Для некоторых глинистых пород величина 1Н измеряется десятками и даже сотнями единиц, т.е. такие породы воду обычно практически не фильтруют. Нелишне, однако, оговорить, что понятие начального градиента является достаточно условным и, более того, неопределенным, если участь, например, зависимость 1Н от абсолютной величины гидростатического давления (напора) и особенно от температуры. В частности, резкое падение (нередко до нуля) значений начального градиента в глинистых поро-
0
</
v =
дН
— к
>/.
при
Ы
дах отмечается при повышении температуры до 60- 80°С, что обусловлено массовым переходом рыхло связанной воды в свободное состояние (см. раздел 1.2.2).
[~4~| Ограничения на применение закона Дарси, особенно в трещиноватых породах, связаны также с необходимостью выполне- ния требований, предъявляемых к выделенному для Рис. J.22. График зависимости рассмотрения объему пород дорасти фильтрации от гра- ^ раз^ел 1<2-3). как ухе
отмечено, минимальный репрезентативный объем в трещиноватых породах может измеряться десятками и даже сотнями метров — при больших расстояниях между основными водопроводящими трещинами.
Наконец, важные ограничения вытекают из усредняющего характера закона Дарси, имеющего дело лишь со средней скоростью фильтрации и никак не учитывающего индивидуальные скорости и траектории частиц. Более подробно этот вопрос освещен в разделе 1.5.4.