- •1 Структура механизмов
- •2 Кинематическое исследование плоских стержневых механизмов
- •3 Силовой анализ механизмов
- •4 Трение в механизмах и машинах
- •5 Динамическое исследование машин и механизмов
- •Общие сведения 109
- •6 Уравновешивание механизмов
- •9 Кулачковые механизмы. Анализ и синтез
- •Введение
- •Раздел 1 «Структура механизмов» посвящен структурному анализу и принципам образования механизмов, их классификации.
- •1 Структура механизмов
- •1.1 Основные понятия
- •1.2 Кинематические пары и их классификация
- •1.3 Кинематические цепи
- •1.4 Определение степени подвижности
- •1.5 Пассивные связи и избыточные звенья
- •1.6 Классификация механизмов
- •1.6.1 Механизмы с низшими кинематическими парами
- •1.6.2 Механизмы с высшими кинематическими парами
- •1.6.3 Условия рационального исполнения основных видов механизмов
- •Шарнирный четырехзвенник
- •2 Кинематическое исследование плоских стержневых механизмов
- •2.1 Методы кинематического исследования
- •2.2 Кинематические характеристики точки и звена
- •2.3 Метод планов
- •2.3.1 Планы механизмов
- •2.3.2 Планы скоростей
- •2.3.3 Определение угловых скоростей звеньев
- •2.3.4 Планы ускорений
- •2.3.5 Определение угловых ускорений звеньев
- •2.3.6 Свойства планов скоростей и ускорений
- •2.3.7 Построение планов скоростей и ускорений кулисного механизма
- •2.4 Определение коэффициента изменения скорости хода
- •3 Силовой анализ механизмов
- •3.1 Общие положения
- •3.2 Силы инерции звеньев плоского механизма
- •3.3 Условие статической определимости кинематической цепи
- •3.4 Силовое исследование механизма по методу академика н.Г.Бруевича.
- •3.5 Способ профессора н.Е.Жуковского
- •4 Трение в механизмах и машинах
- •4.1 Основные определения
- •4.2 Трение в низших кинематических парах
- •4.2.1 Трение в поступательной кинематической паре
- •4.2.2 Трение во вращательной кинематической паре при наличии зазора между шипом и подшипником
- •4.2.3 Трение в винтовой кинематической паре
- •4.3 Трение качения
- •5 Динамическое исследование машин и механизмов
- •5.1 Задачи динамического исследования машин
- •5.2 Классификация сил, действующих в машине
- •5.3 Уравнения движения машины
- •5.4 Режимы работы машины
- •5.4.1 Режим пуска
- •5.4.2 Режим установившегося движения
- •5.4.2.1 Равновесный режим установившегося движения
- •5.4.2.2 Неравновесный режим установившегося движения
- •5.4.3 Режим выбега машины
- •5.5 Коэффициент полезного действия машины
- •5.5.1 Общие сведения
- •5.5.2 Определение к.П.Д. Последовательно соединенных механизмов
- •5.5.3 Определение к.П.Д. При параллельном соединении механизмов
- •5.6 Уравнения движения машины в дифференциальной форме
- •5.6.1 Общие сведения
- •5.6.2 Метод приведения масс
- •5.6.3 Метод приведения сил
- •5.6.4 Уравнения движения машины в дифференциальной форме
- •5.6.4.1 Звено приведения движется поступательно
- •5.6.4.2 Звено приведения совершает вращательное движение
- •6 Уравновешивание механизмов
- •6.1 Регулирование хода машин
- •6.2 Выбор момента инерции маховика
- •7 Механизмы передачи вращательного движения
- •8. Основы теории плоского эвольвенного зацепления
- •8.1. Основная теорема плоского зацепления
- •8.2 Эвольвента и её свойства
- •Основные свойства эвольвенты
- •Свойства эвольвентного зацепления
- •Эвольвентное реечное зацепление. Исходный контур
- •8.5. Методы нарезания эвольвентных зубьев
- •8.6 Параметры эвольвентного колеса, нарезанного
- •Минимальный радиус кривизны эвольвенты.
- •Или окончательно (8.24)
- •Толщина зуба эвольвентного колеса по дуге любой окружности
- •Из прямоугольного треугольника adPc определяем
- •Виды зацеплений. Плотное зацепление.
- •Определение радиусов начальных окружностей, межосевого расстояния и высоты зуба
- •9 Кулачковые механизмы. Анализ и синтез
- •9.1 Назначение и основные виды
- •9.2 Основные параметры кулачковых механизмов
- •9.2.1 Теоретический и практический профили кулачка
- •9.2.2 Цикл работы кулачкового механизма с вращающимся кулачком
- •9.2.3 Угол давления и угол передачи движения в кулачковом механизме
- •9.3.1.2 Определение закона движения толкателя кулачкового механизма с вращающимся кулачком и поступательно движущимся толкателем
- •9.4 Определение минимального радиуса теоретического профиля кулачка. (Динамический синтез)
- •9.5 Построение центрового и действительного профилей кулачка
- •Перечень ссылок
9.4 Определение минимального радиуса теоретического профиля кулачка. (Динамический синтез)
При рассмотрении углов давления α и углов передачи движения γ в кулачковых механизмах мы определили, что соотношение углов α и γ меняется по профилю кулачка (изменяется направление касательной в каждой точке профиля кулачка). При проектировании кулачкового механизма необходимо, чтобы угол давления не превышал некоторый заданный по условию не заклинивания или другим условиям угол давления α max
или .
Как видно из построения (рис.9.11), чем больше радиус кривизны кулачка в точке касания профиля кулачка с толкателем, тем меньше угол давления.
При конструировании кулачковых механизмов стремятся к уменьшению габаритов кулачка и всего механизма в целом. Поэтому стремятся получить минимальные радиусы кривизны профиля кулачка. Это улучшает весогабаритные показатели механизма и его динамические свойства. Очевидно, для каждого кулачкового механизма можно определить минимальный радиус профиля r0, при котором еще будет удовлетворяться условие α≤α max . Все другие радиусы профиля кулачка меньшие этого минимального не будут удовлетворять условию α≤ α max.
Рассмотрим выбор минимального радиуса кулачка для механизма с вращающимся кулачком и поступательно движущимся толкателем (рис.9.11).
Скорость точки В конца толкателя ( ) представим как векторную сумму 2-х скоростей - переносную и относительную. Движение толкателя рассматриваем как переносное - вместе с кулачком и относительное - скольжение по профилю кулачка. Тогда абсолютная скорость конца толкателя будет представлена векторным уравнением:
Рисунок 9.11 – К выбору rо теоретического профиля кулачка
Вектор скорости точки В2 толкателя направлен по оси толкателя в сторону перемещения толкателя.
Вектор переносной скорости точки В кулачка направлен перпендикулярно радиусу вращения ОВ в сторону угловой скорости кулачка ω и по модулю равен .
Вектор относительной скорости направлен по касательной к траектории точки В в относительном движении точки - скольжении по профилю кулачка, а, следовательно, по касательной τ-τ к профилю кулачка через точку контакта В. Решив векторное уравнение, определим все скорости по модулю и направлению их векторов.
Обозначим угол между направлением вектора абсолютной скорости точки В толкателя и касательной τ-τ – γ угол передачи движения в точке В профиля кулачка.
Выполним дополнительные построения. Из точки В в сторону вращения кулачка проведем перпендикуляр к скорости толкателя VВ , а из точки О — центра вращения кулачка проведем перпендикуляр к касательной τ-τ до пересечения с предыдущим перпендикуляром. Точку пересечения обозначим F. Рассмотрим треугольник скоростей и треугольник ОBF. Они подобны, т.к. их стороны взаимно перпендикулярны , , . Отрезок FB обозначим Z. Составим отношение:
; откуда , здесь ,
; заменим ; ,
тогда (аналог линейной скорости толкателя).
(9.15)
Следовательно, отрезок Z равен аналогу линейной скорости толкателя . Угол BFO равен углу передачи движения γ (их стороны взаимно перпендикулярны)
Из рисунка видно, что при увеличении отрезка ОB и неизменном Z угол γ будет увеличиваться и при уменьшении ОB — уменьшаться. Отрезок ОB — радиус кулачка в данной точке профиля кулачка B. Таким образом, при заданном γmin можно определить r0, имея аналог скорости толкателя .
Отметим, что положение точки F (слева или справа от линии толкателя) определяется вектором , если его повернуть на прямой угол в направлении вращения кулачка.
Приходим к следующему положению: если рассчитать отрезок Z= и отложить его на перпендикуляре к скорости конца толкателя в определенном направлении (VB2 необходимо повернуть на 900 по направлению вращения кулачка), конец отрезка соединить с центром кулачка, то угол между проведенным лучом и отрезком Z окажется равным углу передачи движения γ.
Если отрезки Z рассчитаны для нескольких положений толкателя на фазе удаления и фазе возвращения, то найти минимальный радиус профиля кулачка можно следующим образом.
С учетом масштабного коэффициента μℓ изображается максимальное перемещение толкателя и на нем откладываются отрезки, изображающие перемещение толкателя в рассчитанном i-том положении (рис.9.12). По имеющимся значениям перемещения толкателя S(φ) и аналога скорости толкателя строится кривая . Для этого через полученные точки i-го перемещения толкателя, проводятся прямые, перпендикулярные траектории конца толкателя, на которых откладываются отрезки Z с учетом масштабного коэффициента μ1 . При этом положительные значения совпадают с направлением положительной скорости толкателя VB2, повернутой на 900 в сторону вращения кулачка. Точки Мi соединяются плавной кривой по лекалу.
Рисунок 9.12 – К выбору ro для кулачка с геометрическим замыканием
Под углом γmin горизонтальной оси или αmax к вертикальной оси проводятся две касательные к построенной кривой. Пересекаясь, эти касательные ограничивают часть плоскости (между касательными за точкой их пересечения). Любая точка, лежащая в этой области может служить центром вращения кулачка, так как тогда в любом положении кулачкового механизма действительный угол передачи движения γ окажется меньше γmin.
Если механизм нецентральный (имеет эксцентриситет), тогда от линии движения толкателя с учетом μ1 откладывается эксцентриситет e и проводится прямая, параллельная траектории толкателя. На этой прямой в разрешенной области выбирается центр вращения кулачка О. Отрезок ОВo изображает минимальный радиус центрового профиля кулачка r0. Если е=0, то точка о берется на линии S в разрешенной зоне.
Затем выбранный центр О соединяется с точками F и измеряются острые углы действительные углы передачи движения. Для соответствующих расчетных положений кулачкового механизма строится график γ(φ).
Если кулачковый механизм с силовым замыканием, то зависимость = f(S) строится только для фазы удаления.
Один ограничивающий луч под углом γmin к горизонтали проводится как касательная к построенной кривой, другой — из точки Во к горизонтали (рис.9.13) .
Рассмотрим порядок определения минимального радиуса вращающегося кулачка в механизме с вращающимся толкателем.
Построим механизм в произвольном положении (рис.9.13). Произведем построение, аналогичное тому, которое мы выполнили при определении Z в механизме с поступательно движущимся толкателем.
.
Рисунок 9.13 - Определение минимального радиуса вращающегося кулачка
в механизме с вращающимся толкателем
Скорость конца толкателя разложим на 2 скорости: переносную - скорость кулачка , и относительную - скорость перемещения конца толкателя по профилю кулачка.
Проведем линию перпендикулярную скорости толкателя в точке В и через O перпендикулярно ττ до пересечения с предыдущей линией. Точку их пересечения обозначим F. Получим треугольник ОBF подобный треугольнику скоростей. Угол BОF равен углу γ вследствие перпендикулярности сторон.
; ; ; ;
, откуда .
Таким образом, приходим к следующему выводу: если рассчитать отрезок Z и отложить его по перпендикуляру к скорости конца толкателя в сторону вращения кулачка (по повернутому на 90о вектору скорости толкателя), то, соединив конец отрезка Z с центром кулачка, получим угол передачи движения между отрезком Z и лучом, соединяющим конец отрезка Z с центром кулачка.
Выбор минимального радиуса центрового профиля кулачка, исходя из динамического условия γi>γmin, можно выполнить следующим образом. Изображается толкатель в начальном положении АВo с учетом масштабного коэффициента длины μ1. Проводится дуга окружности АВo, и откладывается угол βmax (рис.9.14). На дуге намечаются точки B1, B2, B3 … Bn таким образом, чтобы угол BoАBi= βi. Значения углов поворота толкателя βi найдены ранее, при определении законов движения толкателя. Точки соединяются с центром вращения кулачка В. Далее во всех указанных положениях толкателя вдоль линии толкателя в определенном направлении (которое определяется поворотом вектора скорости конца толкателя на 90o в сторону вращения кулачка) от точки Bi; откладываются подсчитанные отрезки BiFi(Z) с учетом масштабного коэффициента μl .Точки Fi соединяют плавной кривой .
Через каждую точку Fi под углом γmin к соответствующему положению толкателя проводят прямые, которые, пересекаясь, образуют область возможного расположения центра вращения кулачка. Выбранная точка O соединяется с центром вращения толкателя A. Размер ОA изображает межосевое расстояние lOA. Отрезок ОBo, является изображением минимального радиуса теоретического профиля кулачка.
Рис.9.14 – К выбору ro теоретического профиля вращающегося кулачка с
вращающимся толкателем
Если механизм с силовым замыканием (рис.9.15), то возвращение толкателя происходит под действием силы упругости пружины. В таком случае проводится построение только на этапе удаления. Кроме лучей из каждой точки Fi под углом γmin проводится луч из точки Ао под углом γmin и определяется область возможного положения центра кулачка О. Для более точного построения углов βi пользуются значениями их тангенсов.
Рисунок 9.15 – К выбору ro кулачкового механизма с силовым замыканием
замыканием и вращающимся толкателем