- •1 Структура механизмов
- •2 Кинематическое исследование плоских стержневых механизмов
- •3 Силовой анализ механизмов
- •4 Трение в механизмах и машинах
- •5 Динамическое исследование машин и механизмов
- •Общие сведения 109
- •6 Уравновешивание механизмов
- •9 Кулачковые механизмы. Анализ и синтез
- •Введение
- •Раздел 1 «Структура механизмов» посвящен структурному анализу и принципам образования механизмов, их классификации.
- •1 Структура механизмов
- •1.1 Основные понятия
- •1.2 Кинематические пары и их классификация
- •1.3 Кинематические цепи
- •1.4 Определение степени подвижности
- •1.5 Пассивные связи и избыточные звенья
- •1.6 Классификация механизмов
- •1.6.1 Механизмы с низшими кинематическими парами
- •1.6.2 Механизмы с высшими кинематическими парами
- •1.6.3 Условия рационального исполнения основных видов механизмов
- •Шарнирный четырехзвенник
- •2 Кинематическое исследование плоских стержневых механизмов
- •2.1 Методы кинематического исследования
- •2.2 Кинематические характеристики точки и звена
- •2.3 Метод планов
- •2.3.1 Планы механизмов
- •2.3.2 Планы скоростей
- •2.3.3 Определение угловых скоростей звеньев
- •2.3.4 Планы ускорений
- •2.3.5 Определение угловых ускорений звеньев
- •2.3.6 Свойства планов скоростей и ускорений
- •2.3.7 Построение планов скоростей и ускорений кулисного механизма
- •2.4 Определение коэффициента изменения скорости хода
- •3 Силовой анализ механизмов
- •3.1 Общие положения
- •3.2 Силы инерции звеньев плоского механизма
- •3.3 Условие статической определимости кинематической цепи
- •3.4 Силовое исследование механизма по методу академика н.Г.Бруевича.
- •3.5 Способ профессора н.Е.Жуковского
- •4 Трение в механизмах и машинах
- •4.1 Основные определения
- •4.2 Трение в низших кинематических парах
- •4.2.1 Трение в поступательной кинематической паре
- •4.2.2 Трение во вращательной кинематической паре при наличии зазора между шипом и подшипником
- •4.2.3 Трение в винтовой кинематической паре
- •4.3 Трение качения
- •5 Динамическое исследование машин и механизмов
- •5.1 Задачи динамического исследования машин
- •5.2 Классификация сил, действующих в машине
- •5.3 Уравнения движения машины
- •5.4 Режимы работы машины
- •5.4.1 Режим пуска
- •5.4.2 Режим установившегося движения
- •5.4.2.1 Равновесный режим установившегося движения
- •5.4.2.2 Неравновесный режим установившегося движения
- •5.4.3 Режим выбега машины
- •5.5 Коэффициент полезного действия машины
- •5.5.1 Общие сведения
- •5.5.2 Определение к.П.Д. Последовательно соединенных механизмов
- •5.5.3 Определение к.П.Д. При параллельном соединении механизмов
- •5.6 Уравнения движения машины в дифференциальной форме
- •5.6.1 Общие сведения
- •5.6.2 Метод приведения масс
- •5.6.3 Метод приведения сил
- •5.6.4 Уравнения движения машины в дифференциальной форме
- •5.6.4.1 Звено приведения движется поступательно
- •5.6.4.2 Звено приведения совершает вращательное движение
- •6 Уравновешивание механизмов
- •6.1 Регулирование хода машин
- •6.2 Выбор момента инерции маховика
- •7 Механизмы передачи вращательного движения
- •8. Основы теории плоского эвольвенного зацепления
- •8.1. Основная теорема плоского зацепления
- •8.2 Эвольвента и её свойства
- •Основные свойства эвольвенты
- •Свойства эвольвентного зацепления
- •Эвольвентное реечное зацепление. Исходный контур
- •8.5. Методы нарезания эвольвентных зубьев
- •8.6 Параметры эвольвентного колеса, нарезанного
- •Минимальный радиус кривизны эвольвенты.
- •Или окончательно (8.24)
- •Толщина зуба эвольвентного колеса по дуге любой окружности
- •Из прямоугольного треугольника adPc определяем
- •Виды зацеплений. Плотное зацепление.
- •Определение радиусов начальных окружностей, межосевого расстояния и высоты зуба
- •9 Кулачковые механизмы. Анализ и синтез
- •9.1 Назначение и основные виды
- •9.2 Основные параметры кулачковых механизмов
- •9.2.1 Теоретический и практический профили кулачка
- •9.2.2 Цикл работы кулачкового механизма с вращающимся кулачком
- •9.2.3 Угол давления и угол передачи движения в кулачковом механизме
- •9.3.1.2 Определение закона движения толкателя кулачкового механизма с вращающимся кулачком и поступательно движущимся толкателем
- •9.4 Определение минимального радиуса теоретического профиля кулачка. (Динамический синтез)
- •9.5 Построение центрового и действительного профилей кулачка
- •Перечень ссылок
3.3 Условие статической определимости кинематической цепи
Силовой расчет механизма, осуществляемый с учетом сил инерции его звеньев, называется кинетостатическим.
Каждая реакция в кинематической паре определяется тремя скалярными параметрами: точкой приложения, величиной, положением линии действия. Т.е. каждая неизвестная или неполностью известная реакция вносит в скалярное уравнение от одной до трех неизвестных скалярных величин.
В первом приближении будем вести расчет без учета сил трения в кинематических парах, т.е. поверхности контакта звеньев будем считать идеальными. В таком случае линии действия реакций в парах будут направлены по нормалям к их элементам.
В одноподвижной вращательной паре линия действия реакции, например, Rm,p пересекает ось шарнира, т.е. точкой приложения ее можно считать центр шарнира; величина и направление этой реакции неизвестны, что эквивалентно двум скалярным неизвестным величинам. Для отыскания такой реакции представим ее в виде нормальной и тангенциальной составляющих.
Рисунок 3.3 – Реакция во вращательной кинематической паре
Линии действия этих составляющих располагаем вдоль соединяющего центры шарниров А и В отрезка АВ ( ) и перпендикулярно ему ( ).
Аналогично разложена на две составляющие реакция .
В одноподвижной поступательной паре реакция направлена перпендикулярно направляющей, но неизвестны ее величина и точка приложения, что эквивалентно двум скалярным неизвестным величинам.
Рисунок 3.4 – Реакция в поступательной кинематической паре
В двухподвижной высшей паре реакция приложена в точке контакта звеньев, ее линия действия направлена по общей нормали к поверхностям в точке их контакта, и только величина ее неизвестна, что соответствует только одной скалярной неизвестной величине.
Рисунок 3.5 – Реакция в высшей кинематической паре
Таким образом, для кинематической цепи из п звеньев, содержащей Р1 одноподвижных пар и Р2 двухподвижных, справедливо следующее.
Общее количество скалярных неизвестных параметров реакций во всех парах цепи после замены высших двухподвижных пар низшими одноподвижными составляет 2Р1.
Для каждого звена можно составить 3 скалярных уравнения равновесия, всего 3п.
Т.е. рассматриваемая цепь будет статически определимой, если 3п=2Р1, т.е. .
Последнее уравнение характеризует структурную группу Ассура. Следовательно, разделяя механизм на части с целью сделать реакции в парах внешними силами и тем самым ввести их в уравнения для их отыскания, нужно в качестве таких частей брать группы Ассура.
3.4 Силовое исследование механизма по методу академика н.Г.Бруевича.
Этот вопрос будет рассмотрен на примере шарнирного четырехзвенника.
Обычно бывают известны:
план механизма в исследуемом положении (рис. 3.6);
закон движения ведущего звена ( );
массы и моменты инерции звеньев, положения их центров масс;
внешние нагрузки, приложенные к звеньям, в том числе силы тяжести звеньев , сила полезного сопротивления .
Требуется определить реакции во всех кинематических парах и уравновешивающую нагрузку (уравновешивающую силу и/или уравновешивающий момент сил ), приложенную к звену 1.
Кинетостатический расчет механизма будет осуществлен без учета трения в кинематических парах.
Рисунок 3.6 – План механизма в исследуемом положении
Начать расчет следует с построения планов скоростей и ускорений для исследуемого положения механизма по заданному закону движения ведущего звена 1 (см. раздел 2). С помощью этих планов определяем ускорения центров тяжести и угловые ускорения звеньев. А это позволяет определить главные векторы и главные моменты сил инерции звеньев (см. п. 3.2) для рассмотрения их как находящихся в равновесии с целью определения искомых нагрузок из уравнений статики.
Таким образом, и далее считаем известными.
Рассмотрим группу, состоящую из звеньев 2 и 3 (диада Ассура).
Для этого прежде всего с учетом масштабного коэффициента длины изобразим звенья 2 и 3 с сохранением их положений.
Рисунок 3.7 – План группы 2,3
На плане группы изобразим (не обязательно с соблюдением масштабного коэффициента сил) внешние нагрузки, приложенные к звеньям 2 и 3, и инерционные нагрузки. Моменты сил , заменены парами сил (см. п. 3.2).
Реакции на оставленные в рассмотрении звенья 2 и 3 со стороны мысленно отсоединенных звеньев 1 и 4 ( и ) разложены каждая (см. п. 3.3) на нормальную и тангенциальную составляющие (см. рис. 3.7). Направления тангенциальных составляющих и являются предполагаемыми (они указаны наугад); об определении их истинных направлений см. ниже.
Метод решения задачи не требует предполагать направления нормальных составляющих и , он позволяет сразу найти их истинные направления путем построения замкнутого многоугольника сил, действующих на звенья 2 и 3, и их сил инерции (см. рис. 3.8).
Рассмотрим как находящееся в равновесии звено 2 (без звена 3). В этом случае в уравнениях равновесия звена 2 должна быть учтена реакция , о которой известно лишь то, что ее линия действия проходит через точку С. Уравнение моментов сил, действующих на звено 2, относительно точки С является разрешимым, т.к. единственной скалярной неизвестной величиной в нем является ; силы и в это уравнение не войдут, т.к. их линии действия проходят через точку С, следовательно, их моменты относительно точки С порознь равны нулю.
Здесь и в дальнейшем при составлении уравнений моменты сил, направленные против хода часовой стрелки, будем измерять положительными числами, по ходу – отрицательными.
(3.3)
Получение решения в виде >0 свидетельствует о том, что предположенное направление является истинным, в противном случае истинное направление противоположно предположенному.
Аналогично рассматриваем равновесие звена 3:
(3.4)
В нашем случае, когда на звенья 2 и 3 действуют нагрузки только в виде сил (моменты сил заменены парами сил), можно в уравнения (3.3) и (3.4) подставлять не величины плеч сил, а длины их чертежных изображений, измеренные, например, в миллиметрах чертежа.
Определяем нормальные составляющие сил реакций в шарнирах В и D: . Для этого рассмотрим равновесие группы звеньев 2,3. Составляем условие равновесия группы: - геометрическая сумма сил, действующих на группу звеньев 2,3 равна нулю. Запишем это условие. Порядок записи может быть произвольным, но для облегчения дальнейшей работы примем его таким: сначала перечисляем все силы, действующие на звено 2, начиная с тангенциальной составляющей силы реакции в шарнире В - , затем перечисляем все силы, действующие на звено 3 заканчивая тангенциальной составляющей силы реакции в шарнире D - .
. (3.5)
Сложение сил выполняем графически, для чего задаёмся масштабным коэффициентом сил . С учётом масштабного коэффициента последовательно складываем силы, перечисленные в уравнении (3.5). При решении уравнения графическим методом определяем и (см. рис. 3.8). С учётом находим их абсолютные значения. Имея нормальные и тангенциальные составляющие сил реакций в шарнирах В и D, находим их полные значения, как векторные суммы:
Рисунок 3.8 – Планы сил, действующих на звенья 2 и 3 и их сил инерции
(3.6)
(3.7)
Определяем силу реакции в шарнире С.
Для этого рассматриваем равновесие звена 2. На звено 2 действуют все ранее указанные силы и неизвестная сила реакции в шарнире С, действующая на звено 2 со стороны отсоединённого звена 3.
Составляем уравнение равновесия звена 2, из которого графическим способом определяем :
. (3.8)
В случае, если бы порядок изображения векторов сил уравнения (3.8) был произвольным, было бы необходимо построить еще три дополнительных многоугольника сил для решения уравнений (3.5), (3.6), (3.7). При выбранном же порядке в качестве каждого из этих трех многоугольников сил может быть рассмотрена нужная часть многоугольника сил на рис. 3.8.
Определим теперь - реакцию в шарнире А и приложенный к кривошипу 1 уравновешивающий момент сил . Для этого рассмотрим как находящееся в равновесии звено 1.
Рисунок 3.9 – Схема нагружения кривошипа
Изобразим кривошип в исследуемом пложении с учетом масштабного коэффициента длины . Покажем на плане звена все действующие на него нагрузки и инерционные (см. рис. 3.9).
- сила тяжести звена.
так как .
.
Для определения Му составляем уравнение моментов относительно точки А
,
.
Из полученного уравнения определяем Му – уравновешивающий момент:
.
Для определения силы реакции составляем уравнение равновесия кривошипа.
.
С учётом масштабного коэффициента строим план сил, действующих на первое звено (рис.3.10) . Решение уравнения геометрической суммы сил даёт определение полной реакции в шарнире A.
Рисунок 3.10 – План сил, действующих на звено 1 и его сил инерции