- •Сергель О. С.
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. СОВЕРШЕННЫЙ ГАЗ
- •1.2. МОЛЕКУЛЯРНОЕ СТРОЕНИЕ
- •1.3. СПЛОШНОСТЬ ЖИДКОСТИ
- •1.4. СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ЖИДКИЙ ОБЪЕМ
- •1.5. ВЯЗКОСТЬ ИЛИ ВНУТРЕННЕЕ
- •ТРЕНИЕ В ЖИДКОСТЯХ
- •1.6. СЖИМАЕМОСТЬ ЖИДКОСТИ
- •ГИДРОСТАТИКА
- •2.1. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ РАВНОВЕСИЯ
- •2.2. УРАВНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ УРОВНЯ
- •2.3. АБСОЛЮТНОЕ РАВНОВЕСИЕ
- •НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ. ЗАКОН ПАСКАЛЯ
- •2.4. СИЛА ДАВЛЕНИЯ НА ПЛОСКУЮ СТЕНКУ
- •2.7. РАВНОВЕСИЕ КАПЕЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ ВО ВРАЩАЮЩЕМСЯ СОСУДЕ
- •2.8. РАВНОВЕСИЕ ГАЗОВ. МЕЖДУНАРОДНАЯ СТАНДАРТНАЯ АТМОСФЕРА
- •КИНЕМАТИКА ЖИДКОСТИ
- •3.1. МЕТОДЫ ЛАГРАНЖА И ЭЙЛЕРА ИССЛЕДОВАНИЯ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •dxlu^dyl'0—dzl'w. (3.9)
- •3.3. УРАВНЕНИЕ НЕРАЗРЫВНОСТИ
- •3.4. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОЙ ЧАСТИЦЫ
- •3.5. ВИХРЕВОЕ ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ
- •3.9. СИНТЕЗИРОВАНИЕ БОЛЕЕ СЛОЖНЫХ ТЕЧЕНИЙ
- •ИЗ ПРОСТЕЙШИХ
- •3.10. О МЕТОДЕ КОНФОРМНЫХ ОТОБРАЖЕНИЙ
- •ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ГИДРОГАЗОДИНАМИКИ
- •4.1. УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •4.3. СИЛА ТЯГИ РЕАКТИВНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ*
- •4.4. УРАВНЕНИЕ МОМЕНТОВ КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ (ВТОРОЕ УРАВНЕНИЕ ЭЙЛЕРА)
- •4.5. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ В НАПРЯЖЕНИЯХ
- •4.7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ ЭЙЛЕРА И ИХ ИНТЕГРИРОВАНИЕ
- •ТЕОРЕМА Н. Е. ЖУКОВСКОГО О ПОДЪЕМНОЙ СИЛЕ
- •4.10. ПЛОСКОЕ ПОТЕНЦИАЛЬНОЕ УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ ИДЕАЛЬНОГО ГАЗА
- •4.11. ИНТЕГРАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ
- •4.13. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ
- •ТЕОРИЯ ПОДОБИЯ И АНАЛИЗ РАЗМЕРНОСТЕЙ
- •5.1. ПОДОБИЕ ФИЗИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
- •5.2. ТРИ ТЕОРЕМЫ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ
- •5.3. КРИТЕРИИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ
- •5.4. КРИТЕРИИ ТЕПЛОВОГО ПОДОБИЯ
- •5.5. СОСТАВЛЕНИЕ КРИТЕРИАЛЬНОГО УРАВНЕНИЯ
- •5.6. ТЕОРИЯ РАЗМЕРНОСТЕЙ
- •РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •6.2. ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ЛАМИНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ
- •6.3. ПУЛЬСАЦИОННОЕ И ОСРЕДНЕННОЕ ДВИЖЕНИЕ
- •6.4. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ (КАЖУЩИЕСЯ) ТУРБУЛЕНТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
- •6.5. ПОЛУЭМПИРИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПУТИ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ
- •6.6. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ТЕЧЕНИЯ ПО ЧИСЛУ РЕЙНОЛЬДСА
- •6.7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ
- •ЛАМИНАРНОЕ УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ (ЭЛЕМЕНТЫ ГИДРАВЛИКИ)
- •7.1. ТОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ
- •7.2. УРАВНЕНИЕ БЕРНУЛЛИ ДЛЯ ПОТОКОВ РЕАЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ В КАНАЛАХ
- •7.3. О ПРИБЛИЖЕННЫХ РЕШЕНИЯХ УРАВНЕНИЙ
- •8.1. ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ
- •8.2. ЗАКОН СОПРОТИВЛЕНИЯ ГЛАДКИХ ТРУБ
- •8.3. ТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ
- •8.4. РАСЧЕТ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ В ТРУБАХ С НЕКРУГЛЫМ ПОПЕРЕЧНЫМ СЕЧЕНИЕМ
- •9.3. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТЕЙ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ И НАСАДКИ
- •ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
- •10.1. ПРОСТОЙ ТРУБОПРОВОД
- •10.2. СЛОЖНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ
- •ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ГАЗОВОЙ ДИНАМИКИ ЭЛЕМЕНТАРНОЙ СТРУЙКИ. НЕКОТОРЫЕ ПОНЯТИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
- •11.1. УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ В ТЕПЛОВОЙ ФОРМЕ ИЛИ УРАВНЕНИЕ ЭНТАЛЬПИИ.
- •11.2. ИЗМЕНЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ТОРМОЖЕНИЯ
- •11.5. ЗАКОН ОБРАЩЕНИЯ ВОЗДЕЙСТВИИ
- •11.6. ОБЛАСТИ ТЕЧЕНИЙ ГАЗОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЧИСЛАМ
- •11.7. РАСПРОСТРАНЕНИЕ СЛАБЫХ (ЗВУКОВЫХ) ВОЛН ДАВЛЕНИЯ В ГАЗОВЫХ ПОТОКАХ
- •СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ (УДАРНЫЕ ВОЛНЫ)
- •12.1. ПРЯМЫЕ СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ
- •12.2. КОСЫЕ СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ
- •ПОТОКАХ
- •12.4. ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ И ОТРАЖЕНИЕ СКАЧКОВ УПЛОТНЕНИЯ
- •ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА ГАЗОВЫЙ ПОТОК
- •14Л. РАСХОДНОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.2. МЕХАНИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.3. ТЕПЛОВОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.4. ВОЗДЕЙСТВИЕ ТРЕНИЯ
- •14.5. КОМБИНИРОВАННОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •15.2. ЛАМИНАРНЫЙ, ПЕРЕХОДНЫЙ И ТУРБУЛЕНТНЫЙ РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ В ПОГРАНИЧНОМ СЛОЕ
- •15.5. ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ В СЖИМАЕМОМ ГАЗЕ НА ПЛОСКОЙ СТЕНКЕ
- •15.7. РЕАЛЬНЫЕ ТЕЧЕНИЯ В СУЖАЮЩИХ СОПЛАХ И СОПЛАХ ЛАВАЛЯ
- •Глава 16 ДИФФУЗОРЫ
- •16.2. ДИФФУЗОРЫ ДЛЯ НЕБОЛЬШИХ СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЕЙ
- •16.3. СВЕРХЗВУКОВЫЕ ДИФФУЗОРЫ
- •ТУРБУЛЕНТНЫЕ СТРУИ
- •18.4. ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ. ТЕОРЕМА Н. Е. ЖУКОВСКОГО ДЛЯ РЕШЕТОК
- •СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
Глава 16 ДИФФУЗОРЫ
Диффузоры служат для торможения жидкости. Несжимаемая
жидкость тормозится только в расширяющихся каналах (И72= -IPiSi/S*). При этом кинетическая энергия жидкости, в соответ
ствии с уравнением Бернулли (4.83), превращается в энергию давления и частично затрачивается на преодоление сопротивления диффузора. Как было установлено (11.59), торможение газа мож но осуществить за счет геометрического, расходного, теплового и механического воздействий, а при сверхзвуковом течении — даже за счет трения. Комбинация этих воздействий может усилить или ослабить диффузорный эффект.
В этой главе мы рассмотрим торможение газовых потоков за счет геометрического воздействия. Такое торможение газа находит широкое применение во входных устройствах ВРД, межлопаточных каналах компрессоров, в камерах сгорания, в аэродинамических трубах и т. д.
Рассмотрим диффузоры ВРД, которые подразделяются, по чис лу Маха полета М„, на дозвуковые Мн-<1, малых сверхзвуковых скоростей М0<1,5 и сверхзвуковые М„>1,5. Все эти диффузоры должны иметь минимальные габариты, массу и потери.
16.1. Д О З В У К О В Ы Е Д И Ф Ф У З О Р Ы В Р Д
Дозвуковые диффузоры представляют собой расширяющиеся каналы с плавно очерченными входными кромками для предотвра щения отрыва потока на входе (рис. 16.1). Чем значительнее уве личение площади сечения диффузора на единицу его длины d S /d x тем больше d p /d x > 0 и тем меньше длина и масса диффузора. На практике приходится ограничивать величину d p /d x для того, чтобы избежать отрыва пограничного слоя — источника наиболее сущест венных потерь полного давления в дозвуковых диффузорах (п. 15.6). Вторым источником потерь является трение в погранич ном слое.
Температура торможения воздуха при энергетически изолиро ванном течении в диффузорах, в соответствии с (11.8), остается постоянной Tj*=7*1*=7"в*. Полное давление из-за гидравлических потерь, в соответствии с (4.97) и (11.38), уменьшается, что при-
Рис. 16.2. Зависимость коэффициента смягчения удара от угла раствора диффузора круглого сечения
водит к снижению тяги и эко номичности двигателя. Стати ческое давление и плотность увеличиваются за счет умень шения скорости, но в меньшей степени, чем это могло бы произойти при отсутствии гид равлических потерь, т. е. при изоэнтропном сжатии.
Расчет пограничного слоя в диффузорных течениях трудо емок, поэтому величину гид равлических потерь в диффу зорах обычно рассчитывают с помощью экспериментальных коэффициентов.
Примем обозначения параметров, соответствующие рис. 16.1, н рассчитаем потери полного давления, связанные с отрывом погра ничного слоя и образованием и поддержанием вихревых зон, как потери на удар Борда—Карно при внезапном расширении канала с S 1 до S2 (9.5), который смягчен плавным расширением диффузо
ра. Обычно при расчетах бывает задана приведенная скорость %г на выходе из диффузора. Поэтому выразим коэффициент сохране ния полного давления в долях скоростного напора не на входе, как это было сделано в (9.5), а на выходе из диффузора. Полагая,
приближенно, газ несжимаемым, т. е. 02^ |
02* ^ Он* и учитывая, что |
|||
P IIQI = R T * = |
2к |
а%, |
получим |
|
( |
* |
J |
|
е Х |
Р2 |
Р « — Р г |
|||
|
Рп |
|
Рн « '- ♦ ( { Н У 2ри |
|
|
* |
|
|
|
к+1 ■4, |
(is. 1) |
здесь ^ — 1 = Суд — коэффициент потерь на удар Борда— Карно
при внезапном расширении канала с Si до S2; ф — эксперименталь ный коэффициент смягчения удара, зависящий только от угла рас твора диффузора а (рис. 16.2).
При а=0 ф=0, т. е. потери на отрыв пограничного слоя отсутст вуют. С увеличением а возрастает dp/dx, возникает отрыв погра ничного слоя, вихревые зоны перемещаются от выходного сечения диффузора к входному, ф увеличивается, а а уменьшается — поте ри возрастают. В пределах углов раствора диффузоров 4 0 < а < <150° коэффициент смягчения удара становится больше единицы и достигает максимального значения ф=1,2 при о=60°. Следова тельно, в этом диапазоне углов вихревые потери при постепенном расширении канала больше, чем при внезапном, когда а=180°и ф= 1,0. Объясняется это тем, что вихревая зона при внезапном рас ширении устойчива, а при 40<а<150° неустойчива и периодиче ски смывается потоком. На непрерывное возобновление вихревой зоны и затрачивается дополнительная энергия потока. Коэффици ент сохранения давления торможения в дозвуковых диффузорах может быть определен по формуле, аналогичной (16.1)
*
(16.2)
где £д — коэффициент сопротивления диффузора, учитывающий как потери на отрыв пограничного слоя, так и на трение.
Минимальные потери соответствуют а «6 °. При увеличении уг ла а>6р потери на трение уменьшаются, так как при заданном S2/S,1 диффузор становится короче, зато потери на вихреобразование резко возрастают. При уменьшении а< 6 ° потери на вихреобразование слегка уменьшаются (при этих углах они малы), но воз растают потери на трение из-за увеличения длины диффузора. На практике для уменьшения длины диффузора углы раскрытия де лают а=8 ... 12°. При таких углах видимый отрыв пограничного слоя от стенок диффузора обычно еще не наблюдается. Для умень шения габаритов и массы желательно делать диффузоры возмож но короче. При а>15° целесообразно выполнять стенки диффузора криволинейными с постепенно возрастающим углом а так, чтобы градиент давления вдоль оси х был бы постоянным dp/dx=const. Течение в таком диффузоре обладает большой устойчивостью, пог раничный слой нарастает медленнее и снижение потерь может дос тигать 40%. Хороший результат дает также ступенчатыйдиффузор с организованным срывом потока. Передняя часть такого диффузо ра имеет а<10... 12° и заканчивается внезапным расширением до S2. В этом случае внезапное расширение стабилизирует течение за диффузором и не вносит заметных потерь, так как скорость потока перед ним уже невелика.
Формулы (16.1) и (16.2) показывают, что потери полного дав ления возрастают при увеличении приведенной скорости Х2 на вЫ-
ходе из диффузора, что при заданном S2 /S,i соответствует увеличе нию Хь
Уменьшение потерь в диффузоре при больших а может быть достигнуто отсосом или сдувом пограничного слоя.
Пропускная способность диффузора оценивается коэффициен том расхода ф (см. рис. 16.1):
|
iji__ _<?* __ Qawн^н _SH |
|
|
( 16. 3) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
где SH— площадь поперечного сечения невозмущенной |
струи, по |
||||||
падающей в диффузор: § , — площадь входного отверстия |
диффу |
||||||
зора; |
Сд — действительный |
расход жидкости |
через |
диффузор; |
|||
Gp — расчетный расход, т. е. расход жидкости с |
параметрами не |
||||||
возмущенного потока через входное сечение диффузора. |
|
|
|||||
Вл ияние на работу |
д и ф ф у з о р а |
с о о тно ше ния |
|||||
между скоростью |
по л е т а |
WB и ско рос ть ю |
воз |
||||
духа |
во входном |
сечении |
W\. Пусть |
самолет |
летите |
||
постоянной скоростью WB на постоянной высоте Я. Тогда, изменяя |
|||||||
частоту вращения компрессора, т. е. изменяя р2, можно |
получить |
||||||
три различных режима работы диффузора (см. рис. 16.1): |
|
I. Режим без преобразования скорости и давления воздуха до диффузора Wi = WB и Pi~pB. Струя воздуха попадает в диффузор из бесконечности без изменения сечения 5H=5j. Коэффициент рас хода ф= 1.
II. Режим с внешним расширением потока IV\>WB\ р\<.ря,
С1<ен и I|)=SHII/5I>1. Этот режим возникает при снижении дав ления р2 за счет увеличения частоты вращения компрессора. Ре жим II не желателен, так как сопровождается повышенными поте рями полного давления on<oi за счет увеличения Аа и Х2, а также возникновения отрыва пограничного слоя на входе в диффузор изза увеличения угла притекания струй к передней кромке диффу зора.
III. Режим с внешним сжатием газа 5i>5„, \j)= 5H/5i<l, Wi<. <№„, pi>pn, Pi* = Pn* Получается при уменьшении частоты вра
щения компрессора и увеличении р2. Как показывают опыты, опти мальным режимом работы дозвукового воздухозаборника является
режим, при котором |
В этом случае перед диффузором |
|
возникает изоэнтропное торможение газа, в котором |
реализуется |
|
примерно 75% общей степени |
повышения давления в диффузоре |
|
р2/рв- Дальнейшее повышение сжатия воздуха перед |
диффузором |
приводит к чрезмерному увеличению углов притекания воздуха к передней кромке диффузора и может вызвать отрыв пограничного слоя от наружной поверхности диффузора, что приведет к увели чению лобового сопротивления. Если диффузор задросселировать полностью на выходе, то воздух будет тормозиться вне диффузора изоэнтропно и Р2 =Рв*, с=1 и ф=0. При открытии дросселя появ ляется расход воздуха (ф>0) и потери в диффузоре (а<1).