- •Сергель О. С.
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. СОВЕРШЕННЫЙ ГАЗ
- •1.2. МОЛЕКУЛЯРНОЕ СТРОЕНИЕ
- •1.3. СПЛОШНОСТЬ ЖИДКОСТИ
- •1.4. СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ЖИДКИЙ ОБЪЕМ
- •1.5. ВЯЗКОСТЬ ИЛИ ВНУТРЕННЕЕ
- •ТРЕНИЕ В ЖИДКОСТЯХ
- •1.6. СЖИМАЕМОСТЬ ЖИДКОСТИ
- •ГИДРОСТАТИКА
- •2.1. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ РАВНОВЕСИЯ
- •2.2. УРАВНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ УРОВНЯ
- •2.3. АБСОЛЮТНОЕ РАВНОВЕСИЕ
- •НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ. ЗАКОН ПАСКАЛЯ
- •2.4. СИЛА ДАВЛЕНИЯ НА ПЛОСКУЮ СТЕНКУ
- •2.7. РАВНОВЕСИЕ КАПЕЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ ВО ВРАЩАЮЩЕМСЯ СОСУДЕ
- •2.8. РАВНОВЕСИЕ ГАЗОВ. МЕЖДУНАРОДНАЯ СТАНДАРТНАЯ АТМОСФЕРА
- •КИНЕМАТИКА ЖИДКОСТИ
- •3.1. МЕТОДЫ ЛАГРАНЖА И ЭЙЛЕРА ИССЛЕДОВАНИЯ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •dxlu^dyl'0—dzl'w. (3.9)
- •3.3. УРАВНЕНИЕ НЕРАЗРЫВНОСТИ
- •3.4. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОЙ ЧАСТИЦЫ
- •3.5. ВИХРЕВОЕ ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ
- •3.9. СИНТЕЗИРОВАНИЕ БОЛЕЕ СЛОЖНЫХ ТЕЧЕНИЙ
- •ИЗ ПРОСТЕЙШИХ
- •3.10. О МЕТОДЕ КОНФОРМНЫХ ОТОБРАЖЕНИЙ
- •ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ГИДРОГАЗОДИНАМИКИ
- •4.1. УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •4.3. СИЛА ТЯГИ РЕАКТИВНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ*
- •4.4. УРАВНЕНИЕ МОМЕНТОВ КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ (ВТОРОЕ УРАВНЕНИЕ ЭЙЛЕРА)
- •4.5. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ В НАПРЯЖЕНИЯХ
- •4.7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ ЭЙЛЕРА И ИХ ИНТЕГРИРОВАНИЕ
- •ТЕОРЕМА Н. Е. ЖУКОВСКОГО О ПОДЪЕМНОЙ СИЛЕ
- •4.10. ПЛОСКОЕ ПОТЕНЦИАЛЬНОЕ УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ ИДЕАЛЬНОГО ГАЗА
- •4.11. ИНТЕГРАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ
- •4.13. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ
- •ТЕОРИЯ ПОДОБИЯ И АНАЛИЗ РАЗМЕРНОСТЕЙ
- •5.1. ПОДОБИЕ ФИЗИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
- •5.2. ТРИ ТЕОРЕМЫ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ
- •5.3. КРИТЕРИИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ
- •5.4. КРИТЕРИИ ТЕПЛОВОГО ПОДОБИЯ
- •5.5. СОСТАВЛЕНИЕ КРИТЕРИАЛЬНОГО УРАВНЕНИЯ
- •5.6. ТЕОРИЯ РАЗМЕРНОСТЕЙ
- •РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •6.2. ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ЛАМИНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ
- •6.3. ПУЛЬСАЦИОННОЕ И ОСРЕДНЕННОЕ ДВИЖЕНИЕ
- •6.4. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ (КАЖУЩИЕСЯ) ТУРБУЛЕНТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
- •6.5. ПОЛУЭМПИРИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПУТИ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ
- •6.6. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ТЕЧЕНИЯ ПО ЧИСЛУ РЕЙНОЛЬДСА
- •6.7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ
- •ЛАМИНАРНОЕ УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ (ЭЛЕМЕНТЫ ГИДРАВЛИКИ)
- •7.1. ТОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ
- •7.2. УРАВНЕНИЕ БЕРНУЛЛИ ДЛЯ ПОТОКОВ РЕАЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ В КАНАЛАХ
- •7.3. О ПРИБЛИЖЕННЫХ РЕШЕНИЯХ УРАВНЕНИЙ
- •8.1. ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ
- •8.2. ЗАКОН СОПРОТИВЛЕНИЯ ГЛАДКИХ ТРУБ
- •8.3. ТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ
- •8.4. РАСЧЕТ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ В ТРУБАХ С НЕКРУГЛЫМ ПОПЕРЕЧНЫМ СЕЧЕНИЕМ
- •9.3. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТЕЙ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ И НАСАДКИ
- •ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
- •10.1. ПРОСТОЙ ТРУБОПРОВОД
- •10.2. СЛОЖНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ
- •ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ГАЗОВОЙ ДИНАМИКИ ЭЛЕМЕНТАРНОЙ СТРУЙКИ. НЕКОТОРЫЕ ПОНЯТИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
- •11.1. УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ В ТЕПЛОВОЙ ФОРМЕ ИЛИ УРАВНЕНИЕ ЭНТАЛЬПИИ.
- •11.2. ИЗМЕНЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ТОРМОЖЕНИЯ
- •11.5. ЗАКОН ОБРАЩЕНИЯ ВОЗДЕЙСТВИИ
- •11.6. ОБЛАСТИ ТЕЧЕНИЙ ГАЗОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЧИСЛАМ
- •11.7. РАСПРОСТРАНЕНИЕ СЛАБЫХ (ЗВУКОВЫХ) ВОЛН ДАВЛЕНИЯ В ГАЗОВЫХ ПОТОКАХ
- •СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ (УДАРНЫЕ ВОЛНЫ)
- •12.1. ПРЯМЫЕ СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ
- •12.2. КОСЫЕ СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ
- •ПОТОКАХ
- •12.4. ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ И ОТРАЖЕНИЕ СКАЧКОВ УПЛОТНЕНИЯ
- •ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА ГАЗОВЫЙ ПОТОК
- •14Л. РАСХОДНОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.2. МЕХАНИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.3. ТЕПЛОВОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.4. ВОЗДЕЙСТВИЕ ТРЕНИЯ
- •14.5. КОМБИНИРОВАННОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •15.2. ЛАМИНАРНЫЙ, ПЕРЕХОДНЫЙ И ТУРБУЛЕНТНЫЙ РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ В ПОГРАНИЧНОМ СЛОЕ
- •15.5. ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ В СЖИМАЕМОМ ГАЗЕ НА ПЛОСКОЙ СТЕНКЕ
- •15.7. РЕАЛЬНЫЕ ТЕЧЕНИЯ В СУЖАЮЩИХ СОПЛАХ И СОПЛАХ ЛАВАЛЯ
- •Глава 16 ДИФФУЗОРЫ
- •16.2. ДИФФУЗОРЫ ДЛЯ НЕБОЛЬШИХ СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЕЙ
- •16.3. СВЕРХЗВУКОВЫЕ ДИФФУЗОРЫ
- •ТУРБУЛЕНТНЫЕ СТРУИ
- •18.4. ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ. ТЕОРЕМА Н. Е. ЖУКОВСКОГО ДЛЯ РЕШЕТОК
- •СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
(4.38)
Точные решения этих уравнений получены лишь для немногих простейших течений.
Задача 4.13. Получите дифференциальные уравнения равновесия жидкости (2.1) из уравнений Навье-Стокса (4.35).
4.7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ ЭЙЛЕРА И ИХ ИНТЕГРИРОВАНИЕ
У р а в н е н и я |
|
Э й л е р а * — движения идеальной сжимаемой |
||||||||
жидкости получим, положив в уравнении (4.36) v=0. |
|
|||||||||
da __^ |
1 |
др |
d v __ у |
1 |
dp |
d w __ ^ |
1 |
dp |
(4.39) |
|
dt |
q |
dx |
' dt |
Q |
dy ' |
dt |
Q |
dz |
||
|
||||||||||
У р а в н е н и е |
Г р о м е к и - Л е м б а |
(1881 г.). Выразим в урав- |
||||||||
нениях (4.39) |
в |
явном виде проекции ускорений поступательного |
||||||||
и вращательного |
движений |
частицы. Для этого добавим к du/dt, |
dv/dt и dw/dt с положительным и отрицательным знаками следую щие выражения соответственно
|
|
v |
dv |
- |
dw |
и |
ди |
- |
|
dw |
; v |
dv , |
да |
|
|
|||
|
|
дх |
y w |
---- дх |
dy |
y w ---- |
ду |
dz |
уи — . |
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
dz |
|
|
|||||||
Производя |
перегруппировку |
|
членов, |
|
получим |
выражение для |
||||||||||||
du/dt: |
х |
|
|
da , |
dv |
. |
|
dw |
|
|
[da |
dw \ , |
|
(da |
dv\ |
|||
da da |
\ - U |
|
|
|
|
|||||||||||||
------= ---------- |
dt |
\ - V --------- |
[ -W |
dx |
” |
137 — |
г г |
) + П |
5 7 - £ - ) - |
|||||||||
dt |
|
|
dx |
dx |
|
|
|
|||||||||||
здесь |
и |
да I |
|
dv , |
\ - w |
dw |
= |
|
1 |
|
(И2 + 'У2+®>2) = |
± t * L y |
||||||
dx----- |
y v ----- |
dx |
|
2 |
|
|
, |
„ |
||||||||||
|
|
|
dx |
|
|
|
dx v |
|
1 |
|
|
дх \ |
2 |
|||||
|
|
(— -----— ) = |
2w • ( — |
------ |
|
— \ = |
— 2<U2 |
|
|
|
||||||||
|
|
\ dz |
dx ) |
|
У |
\ |
dy |
|
dx J |
|
|
|
|
|
Преобразуя аналогично dvjdt и dwjdt и подставляя их значения в (4.39), получим уравнения Громеки-Лемба
1 |
др |
да |
+ £ ( ^ - ) + 2 (W(0V - |
V(*J' |
Q |
Idx |
dt |
||
1 |
др |
dv |
|
(4.40) |
Q |
ду |
dt |
|
|
|
|
|||
1 |
др |
dw |
+ ^ ( - у - ) + 2 ( ^ - |
ми,Д |
Q |
dz |
dt |
* Леонард Эйлер в своем трактате «Общие принципы движения жидкостей» (1755 г.) впервые вывел основную систему дифференциальных уравнений дви жения идеальной жидкости,, положив этим начало аналитической механике сплошной среды с широкими задачами и строгими методами их решения.
Суммы первого и второго членов правой части уравнений (4.40) представляют проекции ускорения поступательного движения час тицы, а третьи члены — вращательного. Умножая уравнения (4.40) на dx, dy, dz соответственно и складывая, получим
[Xdx-\-Ydy-\-Zdz)— [ ^ - d x - \ - - - |
dy-\-j?~ dzj = |
|||
|
|
dx dy |
dz |
(4.41) |
|
|
|
z |
|
|
|
U V |
W |
|
И н т е г р а л ы |
Ко ши — Л а г р а н ж а |
и Б е р н у л л и. Урав |
||
нение (4.41) легко |
интегрируется, если три члена, заключенные в |
|||
скобки, являются полными дифференциалами некоторых |
функций, |
аопределитель равен нулю, т. е. когда:
1)массовыми силами являются только -силы тяжести, имеющие потенциальную силовую функцию U(х, у, z, t), частные производ ные которой по х, у, z равны проекциям ускорения массовой силы
тяжести dU/dx=X, dUfdy = Y и dU/dz=Z и, следовательно, Xdx+ + Ydy + Zdz=dU. Если ось z направлена по радиусу земли, то Х =
■= У=0, a Z ——g и дифференциал силовой функции |
|
d U = - g d z ; |
(4.42) |
2) течение баротропно, т. е. Q= Q(P ). В этом случае существует функция Р(х, у, z), частные производные которой
дР_= _1_ др_ |
ду |
дР |
_ |
\ |
dp и отсюда |
|
|
дх |
Q dx |
Q ду dz |
|
Q |
dz |
|
|
|
— ( ■ ^ - d x - \- ^ - d y - \ - - ^ - d z \= d P = ^ - \ |
(4.43) |
|||||
|
Q \ dx |
dy |
dz |
j |
|
Q |
|
3) течение потенциально: (Ox = (Oy = co2= 0. Это значит, что опрвделитель для всей области течения равен нулю и существует по тенциал скорости ф(х, у, z, t), т. е. d(p/dx=u:d<pfdy=v :d(p/dz=w.
Значение смешанной производной не зависит от порядка диффе ренцирования, т. е.
da |
d |
f |
d<p |
\ |
d |
/ d<p \ |
dv |
d |
/ |
d<p \ e |
dt |
dt |
\ |
dx |
) |
dx |
\ d t ) * |
dt |
dy |
\ |
dt / |
° ! L = ± ( * L \ |
„ l l ^ |
d x .V to -dy + * !L dz\ = d l * L \ |
<4.44, |
|||||
dt |
dt \ dt ) |
\ dt |
1 dt |
* 1 dt |
) |
\ dt ) |
v |
1 |
Подставляя (4.42) ... (4.44) |
в (4.40), получим уравнение, состоящее |
|||||||
только из полных дифференциалов |
|
|
|
|
|
|||
|
gdz + ^ + |
d j ^ |
+ d |
= о. |
|
(4.45) |
||
Интеграл |
уравнения |
(4.45) н а з ы в а е т с я |
и н т е г р а л о м |
|
Ко |
|||
ш и — Л а г р а н ж а |
для потенциального баротропного в поле сил |
тяжести течения идеальной сжимаемой жидкости. Интегрируя
(4.45), получим |
|
|
gz+\^i' + |
" т + ^ г = с (0 - |
(4-46) |
Произвольная функция времени c(t) в интеграле Коши — Лагран |
||
жа (4.46) постоянна для всей |
области потенциального |
течения, |
является функцией только времени и определяется из начальных условий. Это значит, что сумма четырех членов левой части (4.46) постоянна во ©сей области потенциального течения и может изме
няться только во времени. Уравнение |
(4.46) содержит четыре неиз- |
|||||
вест.ных: р=р(х, у, z, *); Q= Q(X, у, |
г, t)\ |
W=W(x, у, z, t) |
и ф= |
|||
= ф(*, У, z, t). Для |
их определения необходимо к |
(4.46) добавить |
||||
ура!внения: Лапласа |
(3.45), |
определяющее |
ф, определения |
скоро |
||
сти через ф: W2 = (дср/дх)2+ (дср/ду)2+ (dy/dz)2 и |
баротропности |
|||||
Q= Q(p). |
|
у р а в н е н и е |
Б е р н у л л и * |
для |
||
Д и ф ф е р е н ц и а л ь н о е |
установившегося баротрапного в поле сил тяжести течения идеаль
ной сжимаемой жидкости получим из уравнения |
(4.45) при |
|
dcp/dt=0 |
|
, |
gdz+dp/Q + d{ W2/2)=0. |
(4.47) |
|
Интеграл Бернулли, называемый также уравнением Бернулли, |
||
является результатом интегрирования |
(4.47) |
|
g z J r \ У ' + Т |
' = с ' |
(4-48) |
Для потенциального течения константа уравнения Бернулли (4.48) постоянна для всей области течения.
Уравнение Бернулли (4.48) остается справедливым и для вих ревого течения жидкости, когда определитель (4.41) равен нулю вследствие пропорциональности его строк: 1) первой и третьей (dxlu = dyl'V = dzlw) , 2) второй и третьей (сод:/и = (о?//у = со2/ш), 3) пер вой и второй (dx/ti>x= dy/(i)y=dzl(i)z) . Первое условие есть диффе ренциальное уравнение линий тока (3.9); второе—условие парал
лельности векторов скорости W и угловой скорости со, т. е. условие совпадений линий тока и вихревых линий, когда частицы движут ся вдоль линий тока и вращаются вокруг них (винтовое движение; описано впервые проф. Казанского университета И. С. Громека в 1881 г. и носит его имя); третье — дифференциальное уравнение
вихревых линий (3.36)].
Итак, константа с в интегралах Бернулли при вихревом тече нии идеальной жидкости сохраняет постоянное значение только
В |
* Даниил Бернулли (1700—1782 г.), |
академик |
Российской Академии наук. |
1783 г. была опубликована его книга |
«Гидродинамика или записки о силах |
||
и |
движении жидкости», в которой было |
приведено |
полученное им уравнение, |
связывающее изменение скорости, давления и высоты расположения движущейся жидкости. Это уравнение и называется его именем. С выходом в свет этой кни ги в науке появился термин «Гидродинамика».
для данной вихревой линии, а не для всего пространства, как при безвихревом течении. При переходе к другим линиям тока и вих ревым линиям константа изменяет свое значение.
Уравнение Бернулли является одним из основных в гидрогазо динамике, так как определяет изменение основных параметров те чения— давления, плотности, скорости и высоты положения жид кости.
4.8. АНАЛИЗ УРАВНЕНИЯ БЕРНУЛЛИ
Проинтегрируем дифференциальное уравнение Бернулли (4.47) для конечного участка струйки 1—2 (рис. 4.10) и получим
g (z2- z J + J dplQ + (W l~ W i)/2= 0. |
(4.49) |
1
2
Работа проталкивания f dp/q, т. е. работа сил давления по пере-
1 мещению килограмма жидкости из области 1 с давлением р\ в об-
Рис. 4.10. Иллюстрация к уравнению Бернулли для идеальной жидкости
ласть 2 с давлением р2, для несжимаемой и сжимаемой жидкостей представлена на диаграмме pv (см. рис. 4.10). Сила давления на бегающего потока piSi совершает работу, подавая килограмм жидкости через сечение 1 в контрольный объем (линия 1—1). В процессе течения давление изменяется от р\ до р2 (в данном случае уменьшается). Под действием силы давления p2S2 кило грамм жидкости выталкивается из контрольного объема 1—2 (ли-
2
ния 2—2). Для того, чтобы вычислить J |
dp/q и получить возмож- |
1 |
(4.49), необходимо знать |
ность использовать уравнение Бернулли |
зависимость Q= Q(P), т . е. термодинамический процесс, происходя щий в газе одновременно с течением по каналу 1—2.
Задача 4.14. Вычислить интеграл ] dp!§ для основных термодинамических
1
процессов и объяснить каким образом в уравнении Бернулли учитывается влия ние теплообмена между газом и внешней средой на изменение параметров газа при течении.
Ответ. 1. Изобарный процесс р = const,
|
|
|
2, |
|
|
|
|
|
]■<*/>/<* = 0, |
(4.50) |
|
2. |
Изотермический процесс |
Т = const, |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
(4. 51) |
|
3. |
Адиабатный процесс |
p = Qk const, |
|
|
|
|
|
|
|
(4. |
52) |
4. |
Политропный процесс |
p = Q n const, |
|
|
|
|
|
|
|
(4. |
53) |
|
1 |
|
|
|
|
5. |
Изохорный процесс Q = |
const, |
|
|
2
(4. 54)
1
Уравнение Бернулли для несжимаемой идеальной жидкости при течении без обмена механической работой с внешней средой полу-
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
чим, подставив значение ^dp/q из |
(4.54) в (4.49) |
и производя эле- |
||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
ментарные преобразования: |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
П 72 |
|
|
П 72 |
|
(4.55) |
|
|
|
|
|
---2 + ’^ |
+ _^ ‘==Cl —С2. |
|
||||
или |
QgZi + |
|
er ? |
, |
|
QWl |
|
(4. 56) |
||
|
= Qgz 2 -T P i-T - ^ ~ = P d \ — P(i2 |
|||||||||
или |
|
|
|
Wi |
|
W i |
|
(4.57) |
||
«1+ |
^ |
+ - ^ = ^ |
+ — |
+ T i = / / ‘==//a' |
||||||
|
|
Q£ |
|
2g |
Qg |
2g |
|
|
|
|
где |
c —полная |
механическая энергия |
килограмма жидкости |
или |
||||||
полный напор, Дж/кг; |
|
|
|
массы жидкости |
объемом |
|||||
p0 = C Q —полная |
механическая энергия |
|||||||||
в |
кубический |
метр |
или |
полный |
напор, |
Дж/м2 |
или |
Па; |
H = -Q -= — — полная механическая энергия 1/g, кг жидкости
Qg g
или полный напор в метрах столба данной жидкости.
Все три величины имеют одинаковый физический смысл, поэто му в учебной и технической литературе можно встретиться с тем, что любой из них присваивается название полного напора.
С о с т а в л я ю щ и е п о л н о й м е х а н и ч е с к о й э н е р г и и ж и д к о с т и наиболее наглядно изображаются и измеряются в метрах столба жидкости (см. рис. 4.10): gz, Qgz, z — потенциальная энергия положения жидкости, отсчитанная от произвольной выб
ранной |
нивелированной плоскости, |
или |
геометрический напор, |
||||
Дж/кг; Па; м; |
|
|
Л |
|
|
||
р |
Р', |
р |
энергия |
|
жидкости |
или |
|
— ; |
------ потенциальная |
давления’ |
|||||
Q |
|
Qg |
|
|
|
|
|
пьезометрический напор, Дж/кг; Па; -м; |
|
|
|
||||
g z - { - ~ ; Q g z -4-р; Z 4--£---- потенциальная |
энергия |
жидкости |
или |
||||
|
е |
Qg |
|
|
|
|
|
гидростатический напор **, Дж/кг; Па; м; |
|
|
„ |
||||
W2 |
QW |
W2 |
энергия |
жидкости |
|
||
— ; |
- j - ; — — кинетическая |
или скоростной |
(динамический) напор, Дж/кг; Па; м.
Пьезометрический напор р может измеряться от полного ваку
ума |
р = 0 или, например, от давления окружающей среды В0 (см. |
рис. |
4.10). В первом случае в обеих частях равенства (4.56) долж |
но подставляться абсолютное давление, во втором — избыточное. |
Таким образом, начало отсчета энергии произвольно, но должно быть одинаковым для обеих частей равенства.. Для измерения ки нетической энергии попользуется трубка полного давления, кото рая устанавливается в точке измерения открытым концом против вектора скорости жидкости (см. рис. 4.10). Струйка жидкости, под текающая к открытому концу трубки, полностью затормаживается (W = 0) и весь скоростной напор превращается в давление, которое в сумме со статическим достигает давления торможения р* (Па) в данной точке, которое называется также полным
(4.58)
или p*/Qg= PlQg + W2/2g
* Потенциальная энергия давления специфическая форма энергии, присущая только жидкости. Она равна произведению плотности жидкости на работу про талкивания при ее переводе из области pi = 0 в область с давлением р (4.54). Под действием статического давления жидкость поднимается в манометре ста тического давления (см. рис. 4.10). При этом энергия давления превращается в потенциальную энергию положения p/pg. Потенциальная энергия давления мо жет превращаться в кинетическую, расходоваться на совершение внешней рабо ты или затрачиваться на преодоление сопротивлений.
** Гидростатический напор в поперечном сечении сохраняет для всех точек постоянное значение, хотя составляющие его изменяются (см. рис. 4.10).
Уровень жидкости в трубке полного давления выше уровня жидко-
“ m2To |
статич©ского давления на величину скоростной высо- |
/ g |
(см. рис. 4.10). На примере трубки полного давления |
прослеживается цепочка превращения кинетической энергии в по
тенциальную энергию давления и энергии давления в потенциальную энергию положения.
скоростью № =50 |
*ак идеальная жидкость, при давлении |
р00 = Ю5 |
Па со |
м/с обтекает шар. Определить давление р„, в передней и р„2 |
|||
•в задней критических точках. |
F |
и |
|
Ответ: р„1= р к2= |
13,5 105 Па. |
|
|
Э н е р г е т и ч е с к и й с м ы с л у р а в н е н и я |
Б е р н у л л и |
||
(4.55) ... (4.57) |
заключается в утверждении закона |
сохранения |
полной механической энергии единицы массы несжимаемой жид
кости: |
а) |
при потенциальном течении для |
любой точки простран |
||
ства; |
б) при вихревом — только вдоль вихревой линии, линии тока |
||||
и элементарной струйки. Этот закон иногда |
формируется в виде |
||||
т е о р е м ы |
т р е х в ыс о т — в приведенных условиях сумма |
трех |
|||
высот — геометрической, пьезометрической |
и |
динамической сохра |
|||
няют неизменное значение [см. уравнение |
(4.57), рис. 4.10]. |
При |
|||
этом |
составляющие полной энергии могут |
взаимопревращаться. |
Следует иметь в виду, что изменение кинетической энергии несжи маемой жидкости вдоль элементарной струйки {W22—VtV) не мо жет задаваться произвольно: в соответствии с уравнением нераз рывности это изменение однозначно определяется изменением пло щади поперечного сечения канала W2=W iSifS2.
Течения в горизонтальной струйке имеют большое практическое значение, так как часто реализуются в системах двигателей и ис пытательных установок. Они описываются уравнениями Бернулли
(4.47) и (4.56) с учетом |
(4.58) |
при условии z=const, |
т. е. |
|
|
-dp/Q=d(W*/2y, |
(4.59) |
||
е«1 |
:P2‘.' |
QWl |
:p\ = p l= const. |
(4.60) |
Pi- |
|
Итак, увеличение скорости несжимаемой жидкости в горизон тальной элементарной струйке всегда сопровождается уменьшени ем давления, а уменьшение скорости —увеличением давления вплоть до р* при W = 0. Поэтому скоростной напор широко исполь зуется, например, для подачи воды в систему охлаждения двигате лей быстроходных катеров, для разрушения горных пород с по мощью водяной струи, а в случае сжимаемой жидкости — для сжа
тия воздуха, поступающего в ВРД в полете и т. д.
В связи с тем, что скорость несжимаемой жидкости может из меняться только вследствие изменения площади сечения, приходим к важному выводу о том, что картина линий тока при течении не сжимаемой жидкости однозначно определяет не только изменение скорости, но и статического давления: при сгущении линии ток давление уменьшается, при расширении — увеличивается. Это пра вило широко используется при анализе движения жидкости и ее
взаимодействия с телами.
Ме т о д о п р е д е л е н и я |
с к о р о с т и |
н е с ж и м а е м о й |
|
ж и д к о с т и по измерению |
статического и полного давлений ос |
||
нован на использовании формулы (4.58), из которой имеем |
|||
IV = |
2 Р* ~ р- = ] / 2gAA*, |
(4.61) |
|
где ДА*=Л* — Л |
= W2/2g —скоростная высота. |
||
Qg |
|
|
|
Вопрос 4.16. Во сколько раз необходимо увеличить разность между давле ниями торможения и статическим, чтобы скорость увеличилась в два раза?
М а к с и м а л ь н а я с к о р о с т ь т е ч е н и я ил и и с т е ч е н и я н е с ж и м а е м о й ж и д к о с т и пр и з а д а н н о м р* = const те оретически может быть достигнута при истечении в полный вакуум р = 0. Из (4.61) имеем
Wml* = y r 2 -£ -= V 2 g h * . |
(4.62) |
В этом случае вся потенциальная энергия давления будет превра щена в кинетическую. Получение больших скоростей истечения жидкости имеет существенное практическое значение. Например, топливо в камеры сгорания двигателей впрыскивается с большими скоростями, что обеспечивает необходимое качество смесеобразо вания.
Вопрос 4.17. Каково должно быть полное давление р*, чтобы максимальная теоретическая скорость истечения воды и ртути равнялась 100 и 200 м/с? Какие высоты столбов воды и ртути соответствуют этим р*?
П р е д е л п р и м е н е н и я у р а в н е н и й н е р а з р ы в н о с т и и Б е р н у л л и . На рис. 4.11 изображен канал, по которому течет жидкость при постоянстве Sb Wu ри gi, р\*=рч* и при произволь
но изменяемой площади сечения 2. Казалось бы, |
что limU^2= |
О |
S,->-0 |
= Wi — =оо. Однако по уравнению Бернулли (4.60) при W2 = oo дав-
$2 |
Q(W l-W \) должно было бы принять значение ми |
ление Р2= Рг |
|
|
2 |
нус бесконечность, что лишено смысла: абсолютное давление не может быть меньше нуля. Таким образом уравнения неразрывности и Бернулли справедливы лишь до тех пор, пока минимальное дав ление в канале остается большим нуля.
К а в и т а ц и я . На практике оказывается, что в жидкости дав ление, равное нулю, недостижимо. Если давление Рч снижаясь достигнет давления паров этой жидкости, насыщающих простран ство при данной температуре p 4= P t > 0, то начнется процесс обра зования пузырьков пара (кипение) и неразрывность течения ка пельной жидкости нарушится. Далее смесь капельной жидкости и пузырьков пара попадает в расширяющийся канал (см. рис. 4.11), давление возрастает и пузырьки пара начинают конденсироваться.
Кавитацией называется совокупность процессов образования пу-
зырьков пара и их конденсации. Кавитация может возникать не только в трубопроводах, но и при внешнем обтекании тел в об ластях, где возрастают местные скорости и уменьшается давление. Кавитации подвержены быстроходные колеса насосов и турбин и гребные винты. Конденсация пузырьков пара происходит на твер дых поверхностях очень быстро и завершается гидравлическим ударом, при котором развивается местное ударное давление на твердые поверхности, достигающее сотен и даже тысяч атмосфер.
Поэтому |
кавитация сопровождается тряской, шумом, снижением |
||||||
КПД насосов и турбин, эрози |
|||||||
ей |
твердых |
поверхностей, |
а |
||||
иногда |
и |
выходом |
из строя |
||||
агрегатов. Обычно работа гид |
|||||||
равлических |
систем с кавита |
||||||
цией не допускается. Для пре |
|||||||
дотвращения |
кавитации мини |
||||||
мальное |
давление жидкости |
в |
|||||
системе должно |
быть |
больше |
|||||
давления |
паров, |
насыщающих |
|||||
пространство. |
Одним |
из эф |
|||||
фективных |
способов |
предот |
|||||
вращения |
кавитации |
является |
|||||
снижение температуры жидко Рис. 4.11. Возникновение кавитации |
|||||||
сти, |
что, |
как |
известно, приво |
дит к снижению давления паров, насыщающих пространство. На
пример, |
вода при 373 К кипит при 105 Па, а при 293 К — при |
2,4-103 |
Па. При кавитации многокомпонентных жидкостей (керо |
сины, бензины и т. д.) вначале вскипают легкие фракции, а затем тяжелые, так как pt лег.фр>Р< тяж.фр. Конденсация происходит в об ратном порядке. Для оценки возможности возникновения кавита ции используется безразмерный критерий — число кавитации
Величина х подсчитывается для сечения, расположенного на входе
втот агрегат, где может возникнуть кавитация. Значение числа кавитации для входного сечения, при котором возникает кавитация
вагрегате, называется критическим — хкр. При х > х кр гидравличес
кое сопротивление агрегата и его КПД не зависят от величины х. При х < х кр затраты полного напора на преодоление гидравличес кого сопротивления, вызванного кавитацией, возрастают с уменьше нием х. Явление кавитации используют в кавитационных регулято рах постоянного расхода. Пусть давление р\ в сечении 1 поддер живается постоянным (см. рис. 4.11), а давление р% уменьшается за счет открытия крана. При этом р2 будет уменьшаться, а ско рость W2 и расход жидкости G= W2QS2 увеличиваться до тех пор,, пока при p2 = pt в сечении 2 не возникнет кавитация. При дальней шем уменьшении р3 парообразование в сечении 2 интенсифициру
ется и давление р2 будет оставаться равным Ри а расход — автома тически поддерживаться постоянным.
Р а с х о д о м е р В е н т у |
р и используется для определения ско |
||
рости и расхода жидкости, |
для чего измеряются статические дав |
||
ления pi |
и Р2 в широком |
5i и узком S 2 сечениях (см. рис. 4.11). |
|
Выразим |
из уравнения |
Бернулли (4.60) Wz, а отношение Wi/W2 |
заменим отношением площадей S^/Si и получим расчетные форму лы для скорости в узком сечении
где Ah = —— —
При течении газа давления измеряются U-образными пьезометра ми, заполненными жидкостью, плотность которой дп отлична от плотности протекающего газа (или жидкости) Q. В этом случае формула (4.6*4) будет иметь вид
Формула (4.64) не учитывает гидравлические потери в трубке Вен-
тури, которые в ней не велики.
Задача 4.18. Используя уравне ние Бернулли объяснить: а) прин цип работы струйного насоса, в ко тором высоконапорный поток Gt ис пользуется для подачи жидкости G2 из резервуара (рис. 4Л'2, а); б) прин цип наддува топливного самолетного бака для предотвращения кавитации в топливной системе при полетах на большой высоте (рис. 4.12,6); в) при чину появления подъемной силы крыла при заданной картине линий тока (рис. 4.12, в).
Рис. 4.12. Иллюстрация к задаче (4.18):
а |
струйный насос; б—скоростной наддув ба |
ка; |
в—обтекание профиля |
С и л а в з а и м о д е й с т вия б е с к о н е ч н о д л и н н о г о ц и л и н д р а с и д е а л ь
ной н е с ж и м |
а е м о й ж и д |
к о с т ь ю при |
уста нови в- |
ш е м с я п о п е р е ч н о м о б т е к а н и и (см. рис. 3.10). Единственной силой при рас сматриваемых условиях может быть равнодействующая сил нормальных к поверхности давлений. Для определения распределения давления по по верхности цилиндра эосполь-
зуемся данными, полученными при кинематическом исследовании данного течения (см. п. 3.8). Запишем уравнение Бернулли (4.56) для элементарной струйки, практически совпадающей с нулевой линией тока. Сечение 1—1 выберем в невозмущенном потоке, где скорость W1 и давление р\, а текущее сечение —■на поверхности цилиндра. В этом сечении скорость W определяется по формуле (3.62), а давление р является искомым. Пренебрегая изменением z, получим
р —Л = е - ^ - ( 1 — 4 sin20). |
(4.65) |
В гидрогазодинамике принято выражать изменение давления на поверхности тела числом скоростных напоров или безразмерным коэффициентом давления р
р = |
f 1- — 1 —4 sin2 6. |
(4.66) |
На рис. 4.13 приведено распределение по поверхности |
цилиндра |
относительной окружной скорости WujW\ и коэффициента давления р. В критических точках А и В скорость жидкости равна нулю и давление равно давлению торможения в невозмущенном потоке (р = 1). По мере уменьшения угла 0 скорость увеличивается, а дав ление уменьшается. При 150 и 30° (210 и 330°) скорость и давле
ние идеальной жидкости на поверхности цилиндра становятся та кими же, как в невозмущенном потоке. При 0 = 90 и 270° давление
снижается на |
три |
скоростных |
напора по сравнению с давлением |
|||
невозмущенного потока и за |
|
|||||
счет этого скорость |
возрас |
|
||||
тает в два раза. |
Д а л а м - |
|
||||
П а р а д о к с |
|
|||||
б е р а |
— Э й л е р а . |
В силу |
|
|||
полной симметрии Распреде |
|
|||||
ления давления по поверхно |
|
|||||
сти цилиндра |
равнодейству |
|
||||
ющая |
сил давления |
равна |
|
|||
нулю. |
Полученный |
вывод |
|
|||
называется парадоксом |
Да- |
|
||||
ламбера — Эйлера: |
при до |
|
||||
звуковом безотрывном обте |
|
|||||
кании тел идеальной жидко |
|
|||||
стью |
сила лобового |
сопро |
|
|||
тивления равна нулю: |
сила |
|
||||
трения отсутствуем> |
а |
вто |
|
|||
рая |
составляющая — сила |
|
||||
сопротивления |
давления, |
Рис 4.13. Распределение скорости и коэф |
||||
действующая |
на |
№реднюю |
фициента давления по поверхности цилинд |
|||
часть шара, |
уравновешива |
ра: |
||||
ется силой давлении на кор |
1—опыт; 2—теория |