Файловый архив студентов. Файловый архив студентов.
1261 вуз, 4607 предмет.
/ Регистрация
FAQ Обратная связь Вопросы и предложения
Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Предмет:
[НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Файл:
Прикладная гидрогазодинамика..pdf
Скачиваний:
90
Добавлен:
15.11.2022
Размер:
19.64 Mб
Скачать
☆
►Содержание►

Глава 10 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ

В различных гидравлических системах жидкость передается по трубопроводам. Таковы, например, системы подачи топлива, смазки и охладителя в двигательных установках, нефти в .нефте­ проводах и т. д. При отсутствии энергетического обмена с внеш­ ней средой (/Тех= 0) жидкость движется по трубопроводу вследст­ вие того, что ее потенциальная энергия в начале трубопровода больше, чем в конце. Эта разность потенциальных энергий затра­ чивается на преодоление гидравлических .сопротивлений между рассматриваемыми сечениями трубопровода и, если изменяется его» сечение, на изменение кинетической энергии’ жидкости. Повышен­ ная потенциальная энергия жидкости в начале трубопровода может создаваться за счет: работы насоса — насосная подача; повышенно­ го давления газа на свободную поверхность жидкости в баке — вы­ теснительная или баллонная подача; разности уровней жидкости — самотечная подача. Методика расчета трубопроводов одинакова для -всех типов подач. Трубопроводы бывают простые — постоянно­ го сечения, без разветвлений и сложные — различного диаметра и с разветвлениями. При расчете трубопроводов используются урав­ нения неразрывности, Бернулли, формулы расчета сопротивлений и экспериментальные данные.

10.1. ПРОСТОЙ ТРУБОПРОВОД

Пусть простой трубопровод расположен произвольно в прост­ ранстве, имеет общую длину I, диаметр d, содержит п местных со­

противлений и пере'дает заданную жидкость ( Q , V )

(рис.

1 0 .1 ) .

Уравнение Бернулли (7.25) для участка 1—2 трубопровода при

условии /Тсх = 0, uq= ux = u, ai = a2= l и с учетом

(6.31),

(6.32) и

(6.33) примет вид

 

 

± - = z 2 —Zi +

Струб^г 1 (10- 1)

где величина

последовательно соеди-

ненных гидравлических сопротивлений

трубопровода;

Струб — их ко­

эффициент; Р1~~Рг = / / потр —потребный

напор в том

случае, если

подлежит определению в задаче; Рх ~~ Р2 = / / раСц — располагаемый на-

QS

пор, когда эта величина задана.

Задача 10.1. Укажите, на что расходуется располагаемый напор.

Рис. 10.1. Простой трубопровод

Выразим гидравлические потери через объемный расход Q м3/с

Н „ о т р = z 2 — Z ] C Q m .

'

( 1 0 . 2 )

Определим .коэффициент пропорциональности С и показатель сте­ пени т для ламинарного течения. Учтя, что £Tp=64/Re, £ = £трХ

XlauJd и ы = 4 Q/ind'1), получим

128v

+ 2

р»к»<)

(10.3)

т. е.

ngd*

т = 1.

 

 

 

Для турбулентного течения

 

 

« М ч Н

- Е

___

т. е.

1

 

2g

С =

8

(10.4)

 

= К ' Т + ^ Ы Ь г - “ = 2-

 

Х а р а к т е р и с т и к а т р у б о п р о в о д а или зависимость пот­ ребного напора от расхода жидкости выражается формулой (10.2). На рис. 10.1 приведены характеристики различных трубопро­ водов при разных Дz = z2—Z\ для ламинарного и турбулентного течений.

■При ламинарном режиме характеристика близка к прямой тж 1, при турбулентном — к параболе тж2. Тангенс угла накло­ на касательной к характеристике тем больше, чем больше С, т. е. чем больше сопротивление трубопровода. Точка А пересечения ха­ рактеристик с осью —определяет объемный расход при движении жидкости самотеком за счет разности нивелирных высот (z2—Z \ ) < <0. Потребный напор в этом случае равен нулю, т. е. pi= p2. Для того, чтобы в таком трубопроводе уменьшить расход, необходим отрицательный потребный .напор (p2> P i). Точки В соответствуют покою жидкости Q= 0.

Если за потребный (располагаемый) напор принимают вели­ чину

н '*™= {г Л т У Ь +р ) '

(1а5)

то характеристики всех трубопроводов

H n0T9— f{Q)

будут прохо­

дить через начало координат.

т р у б о п р о в о д а зави­

П о р я д о к р а с ч е т а . п р о с т о г о

сит от постановки задачи.

Задача 10.2. Дано: Расход Q, свойства жидкости р, v, размеры трубопровода и его шероховатость, типы местных сопротивлений, гг и Zi. Определить потреб*

Р\ — Р2

 

 

 

ный напор 7/потР = ------------ •

 

 

 

Решение: 1) определяется режим течения Re= ud/v,

где u=4Q/nd2\ 2)

оп­

ределяются коэффициенты -местных сопротивлений £» и £Tp=/(Re, KIR)

на осно­

вании материалов, приведенных в главах 6 , 7, 8 и 9; 3)

определяется

Я ПОтр

по

формулам (10.2), (10.3) или (10.4).

 

Задача 10.3. Дано: свойства жидкости Q, v, размеры трубопровода, шерохо­

ватость стенок, типы местных сопротивлений,

располагаемый .напор Ярасп. Оп­

ределить расход жидкости Q.

 

 

Решение задач такого типа выполняется

графоаналитическим способом:

1) задается ряд значений расхода Q; 2 ) для каждого значения Q определяются

Re,

£тр и Япотр [см. решение задачи (10.2 )]; 3) строится характеристика тру­

бопровода Яцотр = /(0 ); 4 ) по заданной величине Ярасп определяется искомый расход Q по характеристике.

Задача 10.4. Дано: расход Q и свойства жидкости Q, v, типы местных соп­ ротивлений, размеры трубопровода, кроме диаметра, относительная шерохова­ тость, располагаемый напор Я раСп. Определить диаметр трубопровода d.

Решение выполняется графоаналитическим способом: 1) задается ряд значе­

ний диаметров d\ 2 ) для каждого значения d определяется Re, £<» £Тр и Я ПОтр

1см. решение задачи (10.2)]; 3) строится график HnoTv=f(d)\

4) по этому гра­

фику и заданному Я расп определяется диаметр трубопровода

d и выбирается

ближайший к стандартному; 5 ) уточняется величина расхода Q для выбранного стандартного диаметра.

Сифо н — это простой самотечный трубопровод, одна часть

которого расположена выше сво­ бодной поверхности питающей его жидкости, а другая — ниже (рис. 10.2). Жидкость движется в сифоне за счет разности уровней z2. Для того, чтобы сифон начал действовать, необходимо всю тру­

бу' заполнить жидкостью.

Учтем,

что для свободных

поверхностей

9—0 и 2—2 р2 = Ро>

и2 = и0 = 0 и

суммарное сопротивление

сифо­

на складывается из потерь линей­ ных и местных при входе в тру­ бу, в отводе и при «ударе» Бор­ да '— Карно на выходе из трубы

и запишем уравнение

Бернулли

(7.25).

 

22 = (схр -J + Свх + Сотв + Свых)^ - = CQm,

(10.6)

где г2 представляет потребный (располагаемый) напор Нпотр.

Вопрос 10.5. Чем определяется расход жидкости через сифон?

Формула (10.6) показывает, что расход жидкости через сифон не зависит от высоты ее подъема Z\. Однако при увеличении z { дав­ ление жидкости р1 уменьшается вплоть до давления паров, насы­ щающих пространство, при котором в сечении 1— 1 возникает ка­ витация и расход жидкости уменьшается вплоть до полного пре­ кращения подачи. Предельное значение P i^P t рассчитывается по уравнению Бернулли для участка 0—1. Сифон рассчитывается по методике расчета простых трубопроводов [см. задачи (10.2), (10.3), (Ю.4)].

10.2. СЛОЖНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ

П о с л е д о в а т е л ь н о е с о е д и н е н и е т руб . Рассмотрим соединение трех труб различного диаметра (рис. 10.3). В этом слу­ чае расход жидкости через весь трубопровод равен расходу через каждую трубу, а сопротивление всего трубопровода равно сумме сопротивлений последовательно соединенных труб

Q = = Q i = Q 2 = Q 3; / Тр ( А — в ) = = 1'гр\ ^гр2 ^трз*

( 1 0 * 7 )

Выразим потребный (располагаемый) напор по формуле (10.5), учтем, что в общем случае ивф и А и авф а А и запишем уравнение Бернулли (7.25) для трубопровода А—В:

2

 

2

2g

2g

g /TpM_B)= C'Q2-f-CQ'", (10.8)

Построим характеристики 1, 2 и 3 труб (см. рис. 10.3). Харак­ теристику трубопровода А—В получим, складывая все три пот-

Рис.

10.3.

Последовательное

Рис. 10.4. Параллельное соедине­

 

соединение

труб

 

ние труб

 

 

 

реб:ных

напора при

одинаковых

расходах,

как это следует

из

(10.7). Последовательное соединение

труб

рассчитывается

после

этого по методике расчета простого

трубопровода [задачи

(10.2),

(Ю.З),

(10.4)].

с о е д и н е н и е

т р у б о п р о в о д о в . Пусть

П а р а л л е л ь н о е

в сечениях А и В соединяются три различных трубопровода 1,2

и

3 (рис.

10.4). Расход жидкости Q до разветвления в сечении А

и

после слияния в сечении В равен сумме расходов через параллель­ ные трубопроводы, т. е.

Q=Qi “hQ2”bQ3-

(10.9)

Суммарные гидравлические потери всего разветвления

/тр ( а - в )

равны суммарным гидравлическим потерям каждого трубопровода

— /тр/ и равны по уравнению Бернулли (7.25) разности полных

напоров в сечениях А и В (НА—Яв), т. е.

1 /

J L /

_ _ L i - ± _ i

( 10. 10)

/тр (А—В)

^ тр1

*'тп2тр2 ■

^*трЗ = --Н л -Н ,

g

Суммарные гидравлические потери можно выразить через расходы жидкости

и А- н в = с ^ \

 

НА- Н В=С2С&';

( 10. 11)

н а - н в= с&5\

В (10.11) величины

коэффициентов Си т{ определяются обычно

по формулам (10.3)

и (10.4).

Для построения характеристики параллельного соединения труб необходимо сложить расходы (10.9) при одинаковых потерях полного напора (см. рис. 10.4). При этом характеристики отдель­ ных труб строятся по формулам (10.11).

Задача 10.6. Составьте методику определения расходов жидкости в парал­ лельно соединенных трубах Qi, Q2, Q3, .... Qi, если заданы суммарный расход жидкости, Q, v размеры трубопроводов и их местные сопротивления.

Р а з в е т в л е н н ы й т р у б о п р о в о д . Разветвленным называ­ ется трубопровод, состоящий из нескольких труб, имеющих одна общее сечение разветвления или соединения этих труб. Разветвлен­ ные трубопроводы наиболее часто применяются в авиационной тех­ нике, например подача топлива к двигателю из разных ’баков (рис. 10.5). Возможность обратного течения в трубах 1, 2, 3 предотвра­ щается постановкой обратных клапанов.

Общий расход жидкости через разветвленный трубопровод равен сумме расходов через отдельные трубопроводы (10.9).

Учтем, что скорость жидкости в начале и в конце каждого тру­

бопровода одинакова и запишем уравнение

Бернулли (7.25) для

первой трубы

 

 

 

 

*1+ —

= —

Н---~/тр ИЛИ - ^ - = 2 ! +

— ------- — 1. тр*

Qg

Qg

g

Qg

Qg g

Выразим для труб 1, 2, 3 сумму потерь через расход жидкости и получим

l i - = z , + - & — Cfg-, '

Qg Qg

—

= 2 2 + ^ - - C 2Q?*;

( 10. 12)

Qg

Qg

 

P A

ръ -C3Q?3,

 

Qg

=*3“ Qg

 

где Ci и /пг- — определяются из формул (10.3) или (10.4) в зависи­ мости от режима течения. Таким образом, для нашего случая по­ лучена система из четырех уравнений (10.9) и (10.12), содержа­

щих четыре неизвестных Qi, Q2, Q3 и рл-

графическим способом:

Решение

задач

удобно выполнять

1) строится

зависимость PA / Q£ = / ( Q )

дл я

каждого разветвления

[см. рис. (10.5)];

2)

складываются

расходы Q= QI + Q2+Q 3

при

постоянных значениях рл/Qg-

 

характеристикой

всего

Полученная

кривая 1 + 2+ 3 является

разветвленного трубопровода при заданных размерах трубопрово­ дов и их местных сопротивлениях, свойствах жидкости и значени­ ях /?i, /?2, р3 и Z\, z2, z3. Как видим, с уменьшением давления рл расход возрастает. Предел увеличения расхода обусловлен возник­ новением кавитации в сечении А.

Трубопроводы, состоящие из нескольких параллельных и после­ довательных соединений, рассчитываются графо-аналитически с использованием характеристик. Трубопровод разбивается на ряд простых. Строятся характеристики параллельно соединенных прос­ тых трубопроводов и характеристики этих соединений, затем скла­ дываются все последовательно соединенные участки и получается характеристика всего трубопровода.

10.3. ТРУБОПРОВОД С НАСОСНОЙ ПОДАЧЕЙ ЖИДКОСТИ

В пп. 10.1 и 10.2 были рассмотрены лишь отдельные участки трубопроводов без анализа работы всей гидравлической системы,, включающей источник энергии. Исключением являлась лишь прос­ тейшая самотечная система — сифон. Рассмотрим теперь совмест­ ную работу трубопровода с насосом. Насосная подача жидкости в авиационной и ракетной технике наиболее распространена вследст­ вие ее надежности, хороших характеристик и минимального веса.

На рис. 10.6 представлена схема топливной системы двигателя. Насос подает топливо из бака к двигателю, где оно впрыскивается через форсунку с большой скоростью в камеру сгорания. Часть трубопровода до насоса называется всасывающей, а за насосом—

нагнетающей или напорной.

В с а с ы в а ю щ и й т р у б о п р о в о д . Запишем уравнение Бер­ нулли (7.25) для всасывающего трубопровода 0—1, полагая и0 = 0.

- ^ = ^ i + “~ + ai + (о-*)- (Ю. 13)

Qg

Qg

2g

g

Уравнение (10.13) показывает, что процесс всасывания, осущест­ вляемый .насосом, создающим пониженное давление р\<Ро, обеспе­ чивается давлением р0 в баке. Давление ро расходуется на подъем топлива на высоту z u сообщение ему кинетической энергии ai«i2/2g, преодоление всех гидравлических сопротивлений всасывающего трубопровода и сохраняется в виде давления р\, которое долж-

з

Рис. 10.6. Насосная подача

но обеспечивать бескавитационную .работу насоса (см. п. 4.7). Если бак сообщается с атмосферой, то при увеличении высоты по­ лета давление ро уменьшается, а вместе е ним и рь что ограничи­ вает высотность системы ввиду возможности .возникновения кави­ тации. Для предотвращения кавитации следует снижать темпера­ туру топлива (pi) и увеличивать давление р\, уменьшая высоту всасывания Z\ и гидравлическое сопротивление всасывающего тру­ бопровода и повышать давление ро, наддувая бак. Наддув бака ограничен прочностью бака, а следовательно, его весом. Поэтому часто непосредственно под баком устанавливается подкачивающий насос (см. рис. 10.8), подающий топливо к основному насосу под необходимым давлением p\=pt+Ap, где Ар — запас по кавитации.

Для расчета всасывающего трубопровода используется уравне­ ние (10.13), позволяющее, например, определить потребное давле­

ние в баке ро при заданных z, ри Q и /Тр и решать другие задачи. П о т р е б н ы й н а п о р — это напор, который необходимо сооб­

щить одному килограмму топлива в насосе для обеспечения за­ данных параметров работы системы. Для его определения запи­

шем уравнение Бернулли (7-25) для всего трубопровода, т. е. длят участка 0—3:

2

Н потр =

l«?c= z3~\~~ “

"(“Оз—

1----- Iтр (0—3) (10. 14)

8

Q8

2g

g

где /нас= —/тех=5^расп — полезная

работа

насоса, сообщаемая

одному килограмму топлива; рз—давление газов в камере сгора­

ния; 1Тр(о-з) — гидравлическое

сопротивление всей

системы.

Выражая кинетическую энергию топлива и гидравлические по­

тери через расход в соответствии с (10.2) и (10.11)

и подставляя в

(10.14), получим

 

 

я 1ютр= Z3+ ^

a i + C'Q2+ CQ'».

(10.15)

 

Qg

 

Уравнение (10.15) является характеристикой всего трубопрово­ да, изображенного на рис. 10.6.

Работу, которую насос сообщает жидкости или полезную рабо­

ту насоса можно подсчитать по уравнению Бернулли

(в Дж/кг или

в м), составленного для

участка 1—2 при условии d\ = d2, U\ = u2r

2\ =^2

 

 

 

/„aC=

, tf Hac =

^ - P L .

(Ю. 16)

 

е

Qg

 

Формула (10.16) показывает, что работа насоса заключается в по­

вышении давления топлива.

 

— это зависимость полезной

Х а р а к т е р и с т и к а н а с о с а

работы насоса от расхода

жидкости Himc=f2(Q) при постоянной

частоте вращения вала насоса (см. рис. 10.6).

Установившийся режим

работы

гидравлической системы с на­

сосной подачей определяется точкой пересечения характеристики

трубопровода ЯТ10Тр = /(<Э) и характеристики насоса # Iiac= /2(Q)> которая называется р а б о ч е й т о ч к о й и соответствует условию Нп отр = //н а с . Во время работы такой режим устанавливается и под­ держивается автоматически. Режимы работы двигателей и вместе с ними расходы топлива изменяются в широком диапазоне. Поэто­ му топливные системы снабжаются системами регулирования, поз­ воляющими смещать рабочие точки на меньшие и большие расхо­ ды. Например, широко применяется регулируемый перепуск части топлива помимо насоса из нагнетающей магистрали во всасываю­ щую.

Полезной мощностью No называется механическая энергия, ко­

торую насос сообщает всей массе топлива в секунду

 

N 0=l„acG = P2- p i G= (p2Pl)Q.

(10. 17)

Q

 

Мощность двигателя, приводящего в действие насос, больше по­ лезной (N >N 0) на величину мощности, затраченной на преодоле­ ние гидравлических сопротивлений в насосе и сопротивлений тре-

ния в приводе и подшипниках. Эти потери

учитываются общим

КПД насоса

 

N--

 

Р2— Р1 О.

 

(10. 18)

т] = N JN ;

N .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ч

Q7)

 

 

 

 

Значения полного КПД находятся в пределах

0,60

 

0,85

для

шестеренчатых и 0,7 0,85 для центробежных насосов.

 

 

З а м к н у т ы й т р у б о п р о в о д с н а - с о с н о й п о д а ч е й

применяется в системах охлаждения и смазки

двигателей или каких-либо объектов

(рис.

10.7).

Уравнение Бернулли

(7.25) при и2= и { для

участков 1—2 и 2— 1 может быть записано так:

р1

Р2

 

 

Р2

 

1

■Iтр (*-/)•

 

Qg

Qg

 

 

Off

Qg

g

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 10.7.

Замкнутый

 

 

 

 

 

 

трубопровод

с насосной

 

 

 

 

 

 

подачей:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/—компенсационный

бачсж;

 

 

 

 

 

 

2—насос;

3—двигатель

 

 

 

 

Из этих уравнений получим

 

 

 

 

 

 

 

 

Ннас = ?1^Е±-= — 1тр(/_2)= Нпотр,

 

(10. 19)

 

Qg

 

g

 

 

 

 

 

 

т. е. напор насоса равен суммарным гидравлическим потерям сис­ темы или потребному напору.

Для замкнутого трубопровода обязателен компенсационный или расширительный бачок, соединенный трубкой с верхней точкой тру­ бопровода. Без компенсационного бачка абсолютное давление .внут­ ри замкнутого трубопровода было бы неопределенным и перемен­ ным в связи с утечками жидкости и колебаниями ее температуры. В компенсационный бачок также отводятся пары жидкости, кото­ рые скапливаются в верхней части трубопровода.

Задача 10.7. На рис. 10.8 приведена топливная система

двигателя. Керосин

6 = 0,28 кг/с впрыскивается через пять струйных

форсунок

со скоростью

м4=

= 100 м/с в камеру сгорания, где давление газов

p/v = 10e Па. Скоростной

ко­

эффициент ф=0,97, коэффициент несовершенного

сжатия струи еп = 0,66. Дав­

ление керосина

на входе в насос 7 р и = *1,3 Ю5

Па обеспечивается

подкачиваю­

щим насосом 2.

Трубопровод технически гладкий, d = 1 2 -10-3

м, / = 6

м.' Полный

КПД насо-са 7 г\ = 0,7. Местные сопротивления: 3 — отвод R / d = 2 , 6 = 90°, 4 — кран отключения, 5 — фильтр фетровый, 6 — расходомер. Сопротивлением трубо­ провода от сечения III—III до сопла форсунки пренебречь.

II,

Определить: 1) полный

напор керосина и его составляющие

в сечениях 0 , /,

III, IV; 2 ) мощность, затрачиваемую на привод насоса 7; 3)

диаметр сопла

струйных форсунок.

 

 

 

 

Решение:

1. Режим течения в трубопроводе

 

Л

a d

3 * 1 2 - 1 0 - 3

=

14700 > 2300— режим течения турбулентный,

Re =

-----

 

v

2,45*10-6

 

 

 

+ Pi = Qtf*п + Рп + (стр ~ + ЗСз + c4 + Cs+Ce) ^ -

(1)

где для R e= 14 700 коэффициент сопротивления трения определяется по

(8.30):

0,3164

—

0,3164

; = 0,029.

 

СтР~ 1/5^

 

 

/R e

~ /1 4 7 0 0

 

 

Коэффициент сопротивления отвода £0т„ определяется по (9.9) и рис. 9.2 .

Сотв=0,73аЬс-=0,73

Ю,18 1 =Q ГЗ.

 

Рис. 10.8. Топливная система двигателя:

/—^топливный бак; 2, 7—насосы; 3—отвод; 4—кран отключения; 5—фетровый фильтр; 5—расходомер; 3—камера сгорания

Коэффициенты местных сопротивлений 4 и 5 ло рис. 9.4, полагая, что они не за­ висят от числа Рейнольдса при Re>104:

£4= 2, с5 = 3,5 и £6= 7

(по

табл. 9.1), г х =-.4 м, г 2 =

1 м.

Подставляя все полученные данные в формулу (1), найдем р/.

 

 

Р ,=820-9,81(1—4) +

1,3-105+^0,029

12 ю _3 +

3-0,13 +

2 +

3,5 + 7^ X

 

х

— ° ' 32 =

2,07-105 Па.

 

 

 

 

3 Полный напор Я ш на выходе из насоса 7, относительно нивелирной ли-

p. полный напор н п 1

 

 

 

4

5

6

определим из уравнения Бернулли,

нии, проходящей через

сопротивления

,

 

 

i

 

 

 

 

записанного для участка Ш IV:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

«IV

 

 

 

Pi v

Ч

 

Ч

 

Я ,и-=Я1у + Сф

ч

=

*4

+

Qg

+

 

 

 

 

-г—

Т Г -

 

 

 

 

Сф= ^

1

 

1== 0,972

1 =

0,062,

 

 

где

"

 

 

 

 

 

тогда

106

 

 

1002

 

„

1002

675 м.

 

 

 

 

 

=

Я щ -= 1 + 82 0 -9,вТ + 2-9,81 +

 

2-9,81

 

 

4 . Полный напор в сечениях 0, /, II, III, IV определим по формуле Я = z-\-

р

и2

 

 

^

 

,

Qg

— и по данным, приведенным

в таблице, построим график изменения

2g

 

 

приняв условно

местные

сопротивления

полного напора и его составляющих,

равномерно распределенными по соответствующим участкам (рис. 10.9)

Сечение

0 -0

/ - /

11-11

///-///

JV-1V

Z,

м

5,0

4,0

1, 0

1, 0

1

p/Qg, M

12,5

25,8

16,2

673,54

124

U2/2g, м

0

0,46

0,46

0,46

510

Я ,

м

17,2

30,26

17,66

675

635

Рис. 10.9. Изменение полного напора и его составляющих вдоль топливной сис­ темы

нения Бернулли для участка II—III

Полный напор на участке 0 —/ увеличивается за счет работы подка­ чивающего насоса, а на участке / —II уменьшается, расходуясь на преодо­ ление гидравлических сопротивлений. Увеличение полного напора на участ­ ке II—III соответствует работе, со­ общаемой керосину в насосе — регу­ ляторе. На участке III—IV полный напор уменьшается на величину гид­ равлических потерь в сопле фор­ сунки, энергия давления plpg умень­ шается, расходуясь в незначительной степени на преодоление гидравличес­ кого сопротивления сопла форсунки, а, в основном, превращаясь в кине­

тическую энергию керосина

(скорость

увеличивается от 3 до 100

м/с).

5. Работа /7, сообщаемая кероси­

ну в насоое 7, определяется

из урав-

Я // = Я 7// +

/ Тех = Я щ — -----

h>

g

g

l1 = g( HIII- H II) = 9,81 (675-17,66) = 6450 Дж/кг.

6. Мощность, затрачиваемая двигателем на привод насоса— регулятора

IjG

6450-0,28

2,57 кВт.

N =

0,7

--=2570 Вт =

47

 

 

7. Площадь 5 Ф и диаметр d$ сопла форсунки

определяется по уравнению

расхода

 

 

 

 

 

0,28

 

tfIVEHQrt

 

= 1,04-Ю-б M2,

100-0,66*820-5

 

 

 

04-10-6

 

1,15-Ю-з м.

3,14

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Помощь Обратная связь Вопросы и предложения Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности