- •Раздел 2
- •Раздел 2
- •Глава 1. Основы проектирования машин и механизмов
- •1.1. Предмет и задачи раздела "Детали машин"
- •1.2. Машины и механизмы. Их классификация
- •1.3. Требования к машинам и механизмам
- •1.4.Основные критерии работоспособности
- •1.5. Особенности проектирования изделий
- •1.5.1. Виды изделий и требования к ним
- •1.5.2. Стадии разработки изделий
- •1.5.3. Понятие о технологии проектирования
- •Контрольные вопросы
- •2. Механизмы
- •2.1. Назначение, классификация и применение механизмов
- •2.2. Структурный анализ механизмов
- •2.2.1. Структурная схема и общий анализ механизма (рис.2.2.)
- •2.2.2. Определение количества звеньев и их характеристика
- •2.2.3. Определение количества кинематических пар
- •Классификация кинематических пар
- •2.2.4. Классификация кинематических цепей и определение
- •Анализ принципа построения механизма
- •2.3. Кинематический анализ механизмов
- •2.3.1. Задачи кинематического анализа
- •2.3.2. Аналитический метод кинематического анализа механизмов
- •2.3.3. Графический метод кинематического анализа механизмов
- •Если обозначить длину отрезка "0" на плане вс, а числовое значение длины соответствующего звена механизма ℓВс, то
- •Звено 3 совершает горизонтальное поступательное движение и все его точки перемещаются с одинаковыми скоростями, равными υМ3.
- •2.4. Динамический и силовой анализ механизмов
- •2.4.1. Задачи динамического анализа механизмов. Классификация сил
- •2.4.2. Силовой расчет механизмов
- •2.4.3. Вторая задача динамики механизмов
- •Таким образом, в результате приведения сил и к ведущему звену, они будут представлены соответственно приведенными моментами и .
- •Из (2.21) следует, что приведенный момент инерции массы звена 2 может вычисляться по формуле:
- •Из (2.23) следует, что
- •2.5. Синтез (проектирование) механизмов
- •2.5.1. Задачи и методы проектирования рычажных механизмов
- •2.5.2. Уравновешивание механизмов. Основные понятия
- •2.6. Коэффициент полезного действия машин и механизмов
- •2.7. Режимы работы машины
- •2.8. Кулачковые механизмы
- •2.8.1. Общие сведения и классификация
- •2.8.2. Кинематический и силовой анализ кулачковых механизмов
- •2.8.3. Основы проектирования кулачковых механизмов
- •Работа сил полезного сопротивления
- •Контрольные вопросы
- •Глава 3. Механические передачи трением и зацеплением
- •3.1. Общие сведения о передачах
- •3.1.1. Назначение и классификация передач.
- •3.1.2. Основные кинематические и силовые отношения
- •3.1.3. Общий расчет привода
- •Ориентировочная частота вращения вала электродвигателя
- •На выходном (четвертом) валу трехступенчатых передач
- •3.2. Зубчатые передачи
- •3.2.1. Назначение, классификация и применение
- •3.2.2. Основной закон зацепления
- •3.2.3. Геометрия и кинематика эвольвентных зубчатых передач и зацеплений
- •3.2.4. Виды разрушения зубьев и критерии работоспособности
- •3.3 Цилиндрические зубчатые передачи
- •3.3.1. Расчет зубьев цилиндрических передач на изгибную прочность
- •3.3.2. Расчет зубьев цилиндрических переда на контактную прочность.
- •3.3. Особенности цилиндрических косозубых и шевронных передач.
- •3.4. Понятие о планетарных, волновых передачах и
- •3.4.1. Планетарные передачи
- •3.4.2. Волновые передачи
- •3.5. Червячные передачи
- •3.5.1. Назначение, классификация и применение в машинах
- •3.5.2. Геометрия, кинематика, кпд, усилия
- •3.5.3. Расчет червячных передач
- •3.6 Особенности расчета конических передач.
- •3.6.1. Геометрия, кинематика и усилия
- •3.6.2. Работоспособность конической передачи
- •3.6.3. Понятие о гипоидных передачах
- •Решение
- •Решение Вариант 1
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •3.7. Понятие о винтовых, фрикционных, ременных и цепных передачах
- •3.7.1. Винтовые передачи
- •3.7.2. Фрикционные передачи
- •3.7.3. Ременные передачи
- •3.7.4. Цепные передачи
- •Контрольные вопросы
- •Глава 4. Детали и сборочные единицы передач
- •4.1. Валы и оси
- •4.1.1. Назначение, классификация, конструкция и применение осей и валов в машинах и артиллерийском вооружении
- •4.1.2. Методика расчета осей и валов на прочность, жесткость,
- •4.2. Муфты и тормоза
- •4.2.1. Общие сведения
- •4.2.2. Неуправляемые муфты
- •4.2.3 Управляемые и самоуправляемые муфты
- •4.2.4. Выбор и понятие о расчете муфт
- •4.2.5. Назначение, классификация, конструкция и применение тормозов в машинах и артиллерийской технике
- •4.3 Опоры скольжения и качения
- •4.3.1. Назначение, классификация и применение опор
- •4.3.2. Подшипники скольжения (рис.4.18)
- •4.3.3. Подшипники качения (рис.4.19)
- •4.4. Упругие элементы
- •4.4.1. Общие сведения
- •4.4.2. Пружины
- •Основные параметры и подбор витых цилиндрических пружин растяжения и сжатия
- •Решение
- •Решение
- •Действительное эквивалентное напряжение
- •Решение
- •Решение
- •Контрольные вопросы
- •Глава 5. Соединения деталей и узлов машин
- •5.1. Назначение и классификация соединений
- •5.2. Неразъемные соединения
- •5.2.1 Сварные соединения
- •5.2.2 Заклепочные соединения
- •5.2.3. Паяные и клеевые соединения
- •5.3. Разъемные соединения
- •5.3.1. Назначение и классификация
- •5.3.2. Шпоночные соединения: основные типы, конструкция и расчет
- •5.3.3. Шлицевые соединения: основные типы, понятие о расчете
- •5.3.4. Понятие о штифтовых, профильных и соединяемых с натягом
- •5.3.5. Резьбовые соединения. Расчет крепежных резьбовых соединений, применяемых в узлах артиллерийского вооружения.
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •Решение.
- •Решение.
- •Допускаемое напряжение в сечениях болта при растяжении
- •Внутренний диаметр резьбы
- •Глава 6. Редукторы
- •6.1. Назначение, классификация и применение
- •6.2. Корпусные детали. Уплотнительные устройства
- •6.3. Этапы проектирования сопряжения деталей
- •6.3.1. Понятие о размерах, размерных цепях и отклонениях
- •6.3.2. Понятие о допусках размеров
- •6.3.3. Понятие о посадках
- •6.3.4. Понятие о допусках формы и расположения поверхностей
- •6.3.5. Понятие о шероховатости поверхностей
- •6.3.4. Понятие о допусках формы и расположения поверхностей
- •6.3.5. Понятие о шероховатости поверхностей
- •6.4. Курсовое проектирование
- •Титульный лист.
- •Контрольные вопросы
- •Библиографический список
2.4.2. Силовой расчет механизмов
Целью силового расчета является определение реакций связи в кинематических парах и движущих сил.
Исходными данными для силового расчета являются: размеры ℓί , масса mί, моменты инерции Iί и положения центров масс Sί звеньев; закон движения ведущего звена (например, ωί = const); положение механизма; внешние силы и точки их приложения (например, сила полезного сопротивления F3, действующая на ползун). Из кинематического расчета известны также линейные скорости и ускорения характерных точек υί и аί и центров масс υSί и аSί ; угловые скорости и ускорения звеньев ωί и εί и их направления.
Силовой расчет механизма проводится после кинематического анализа, представляет собой решение первой задачи динамики механизма и производится в следующей последовательности:
1) реальный механизм заменяют его структурно-кинематической моделью (схемой);
2) указывают внешние силы, действующие на механизм;
3) вычисляют силы и моменты инерции звеньев механизма и указывают их на схеме;
4) расчленяют механизм на структурные группы Ассура и группу начальных звеньев;
5) производят силовой расчет по структурным группам, начиная с группы наиболее удаленной от первичного механизма, и заканчивают расчет первичным механизмом.
Силовой расчет графоаналитическим методом рассмотрим на примере кривошипно-ползунного механизма.
1. Структурно-кинематическая схема механизма в масштабе приведена на рис.2.12, а.
2. К механизму приложены внешние силы:
движущая сила Fд, приложенная к кривошипу (звену 1) в точке А;
сила полезного сопротивления F3, приложенная к выходному звену 3;
силы тяжести звеньев 1, 2, 3; G1 = m1g; G2 = m2g ; G3 = m3g;
реакции связей в кинематических парах (R14, R41, R12, R21, R23, R32, R34, R43).
3. Силы инерции рассчитывают следующим образом. Звено 1 совершает вращательное движение. Его инерционность характеризуется силой инерции F1и = - m1aC1 и моментом М0и = - J0 ε1. При ω1=const М0и = 0.
Здесь J0 – момент инерции звена 1 относительно центра 0, ε1 – угловое ускорение звена. Звено 2 совершает плоскопараллельное движение. Его инерционность характеризуется силой инерции F2и = - m2 aC2 и моментом инерции МС2 = - IС2 ε2. Звено 3 совершает поступательное движение, а его инерционность характеризуется силой инерции F3и = - m3 aC3. Направление сил и моментов сил инерции звеньев указывается на схеме.
Рис. 2.12
4. Расчленим механизм на структурную группу Ассура 2-3 и группу начальных звеньев 1-4.
5. Силовой расчет начнем со структурной группы 2-3.
Чтобы данная группа звеньев была в равновесии, действие звена 1 на звено 2 заменяется реакцией , приложенной в точке А.
Произвольно направленные реакции раскладываются на две составляющие: вдоль звеньев и перпендикулярно им , в данном случае
(2.9)
Действие звена 4 на звено 3 (поступательная пара) заменяем реакцией R43, которая перпендикулярна направляющей. Первая цифра индекса реакции показывает, со стороны какого звена она действует, вторая – на какое звено.
Записывается уравнение равновесия группы в векторной форме
. (2.10)
В этом уравнении неизвестны величины трех сил: и . Значение можно определить из уравнения равновесия звена 2, записав сумму моментов всех сил относительно точки В, т.е.
, (2.11)
откуда
.
Длины отрезков (плеч) hί находятся из плана группы с учетом масштабного коэффициента Кℓ . Положительное значение показывает, что направление вектора выбрано правильно.
Таким образом, в уравнении (2.10) два неизвестных и , которые находятся из плана сил. Здесь и в последующем силы, известные по величине и направлению, подчеркнуты дважды, а силы, у которых известна только линия действия – один раз. Для решения векторного уравнения (2.10) строится в масштабе КF (Н/мм) план сил в следующем порядке (рис.2.12). Из произвольно выбранной точки "а" – полюса – последовательно откладываются в масштабе известные силы в направлении их действия, т.е. откладывают векторы сил. Например, отрезок
и т.д.
Затем через точку q проводится линия действия силы , а через точку "а" - линия действия силы , пересечение которых дает замыкающую точку k плана сил. Отрезки qk и ka плана сил представляют в масштабе силы R43 и R12n; R43 = КF ·qk , R12n = КF ·ka. Соединив точки k и в , получим решение уравнения (2.9) с определением величины реакции R12 = КF · kв и ее линии действия. В данном случае направление не совпадает с ранее выбранным.
Для нахождения реакции составим векторное уравнение равновесия сил звена 2
. (2.12)
Соединяя на плане сил точки d и k , получим замыкающий отрезок dk, в масштабе изображающий величину силы R32 = КF ·dk и линию ее действия.
Определение реакции звена 4 на звено 1 (шарнир 0) и движущей силы производится аналогично. Отделяется ведущее звено 1 (кривошип) с действующими на него силами: (рис.2.12, г) и рассматривается его равновесие.
Из уравнений
,
находим
.
Уравновешивающий (движущий) момент Мур = Fд · ℓ 0A.
Векторное уравнение равновесия сил звена 1 можно записать в виде:
. (2.13)
Величина и линия действия силы реакции определяются по плану сил (рис. 2.12, д).
Выполнение силового расчета механизма любым методом (аналитическим, графоаналитическим) надо проводить многократно, для различных положений механизма, что представляет собой весьма трудоемкую работу. Применение ЭВМ позволяет уменьшить эту трудоемкость.
Силовой расчет механизмов с учетом сил трения производится так же, как и без учета трения. При силовом расчете механизма с учетом трения необходимо в уравнения кинетостатики дополнительно включить силы трения (моменты трения).
Последнее обстоятельство, как правило, значительно усложняет вычисления. Поэтому задача силового расчета механизмов решается методом последовательных приближений. Первым приближением решения задачи является силовой расчет без учета сил трения. Во втором приближении в уравнениях кинетостатики могут быть учтены наиболее существенные силы и моменты трения и т.д.
Если при силовом расчете механизма с одной степенью свободы (W=1) не требуется знать силы взаимодействия в кинематических парах , то движущую силу, приложенную к входному звену можно определять с помощью рычага Н.Е.Жуковского, который представляет повернутый на 90º план скоростей механизма с точкой опоры в полюсе Рυ и приложенными в соответствующих точках силами, действующими на звенья. Применение рычага Н.Е.Жуковского для определения движущей (уравновешивающей) силы показано на примере кривошипно-ползунного механизма (рис.2.13, а), к звеньям которого приложены известные силы по величине и направлению силы (в точке S1), (в точке S2), (в точке В), момент ( к звену 2).
Рис.2.13
Неизвестную приложим к шарниру А по линии действия вектора скорости . Выбирается масштабный коэффициент Кυ , строятся план скоростей механизма из полюса Рυ (см. рис.2.13, б) и повернутый на 90º план скоростей (например, по часовой стрелке, рис. 2.13,в). Действие момента М заменяем парой сил F2' = F2" = М2/ℓАВ в точках А и В по направлению момента М2. Силы и переносим на повернутый план скоростей в соответствующие точки S1, S2, в, a без изменения направления действия сил.
Рассматривая повернутый план скоростей с приложенными силами как жесткий рычаг, вращающийся относительно полюса Рυ, составим уравнение равновесия моментов всех сил относительно полюса:
,
откуда
(2.14)
где hί – плечи соответствующих сил относительно полюса, которые можно измерять по чертежу в миллиметрах. Если величина положительная, то ее направление выбрано правильно. Определив , находим движущий (уравновешивающий) момент МД = FД ℓ0А.