- •1. СТРУКТУРА МЕХАНИЗМОВ
- •1.2. Классификация кинематических пар
- •1.3. Структура и кинематика плоских механизмов
- •1.4. Структурная формула кинематической цепи общего вида
- •1.5. Структурная формула плоских механизмов
- •1.6. Пассивные связи и лишние степени свободы
- •1.7. Замена в плоских механизмах высших кинематических пар низшими
- •1.8. Классификация плоских механизмов
- •1.9. Структурные группы пространственных механизмов
- •2. Анализ механизмов
- •2.1. Кинематический анализ механизмов
- •2.1.1. Определение положений звеньев плоской незамкнутой кинематической цепи
- •2.1.2. Матричная форма уравнения преобразования координат точек звеньев
- •2.1.3. Определение положений, скоростей и ускорений звеньев пространственных механизмов
- •2.1.4. Графическое определение положений звеньев механизма и построение траектории
- •2.1.5. Определение скоростей и ускорений точек звеньев методом планов
- •2.1.6. Свойство планов скоростей
- •2.1.7. Построение плана скоростей и ускорений кулисного механизма (рис. 2.7)
- •2.1.8. Аналоги скоростей и ускорений
- •2.2. Силовой анализ механизмов
- •2.2.1. Условие статической определимости кинематических цепей
- •2.2.2. Силы, действующие на звенья механизма
- •2.2.3. Силы инерции звена, совершающего возвратно-поступательное движение
- •2.2.4. Силы инерции звена, совершающего вращательное движение вокруг неподвижной оси
- •2.2.5. Силы инерции звена, совершающего плоское движение (рис. 2.17)
- •2.3.1. Силовой расчет начального звена (рис. 2.18, а)
- •3. МЕХАНИЗМЫ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ. ЗУБЧАТЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •3.1. Зубчатые передачи
- •3.1.1. Общие сведения. Основная теорема зацепления
- •3.1.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4. МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
- •4.1. Строительные конструкции
- •4.2.1. Конечные элементы, используемые для моделирования конструкции разъемного соединения трубопровода
- •4.2.1.1. Объемный элемент в форме прямой треугольной призмы (пентаэдр)
- •4.2.2. Пластинчатый элемент треугольной формы
- •4.2.3. Пластинчатый элемент четырехугольной формы
- •4.2.4. Моделирование статического состояния разъемного соединения
- •5.1. Стадии проектирования
- •5.2. Основные термины и определения
- •6. ОСИ И ВАЛЫ
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Проектный расчет валов и осей
- •6.2.1. Составление расчетных схем
- •6.3. Проверочные расчеты валов и осей
- •6.3.1. Расчет на выносливость валов и вращающихся осей
- •6.3.2. Расчет валов и неподвижных осей на статическую прочность
- •6.4. Проверочный расчет валов и осей на жесткость
- •7. ПОДШИПНИКИ, МУФТЫ
- •7.1. Подшипники
- •7.1.1. Подшипники скольжения
- •7.1.2. Подшипники качения
- •7.2. Муфты
- •7.2.1. Волновые передачи
- •8. Расчет простейших осесимметрично нагруженных тонкостенных оболочек вращения
- •8.1. Сферические оболочки
- •8.2. Цилиндрические оболочки (рис. 8.3)
- •9. Ременные передачи
- •9.1. Общие сведения
- •9.1.1. Классификация
- •9.1.2. Типы приводных ремней
- •9.2. Кинематические и силовые зависимости
- •9.2.1. Напряжения в ремне
- •9.2.2. Относительное скольжение ремня
- •9.2.3. Расчет передач по кривым скольжения
- •9.2.4. Допустимое полезное напряжение
- •9.2.5. Клиноременная передача
- •9.2.6. Расчет клиноременных передач
- •10. 3аклепочные соединения
- •11. Сварные соединения
- •12. Шпоночные соединения
- •13. Резьбовые соединения
- •13.1. Расчет на прочность стержня болта (винта) при различных случаях нагружения
- •13.2. Расчет соединений, включающих группу болтов
- •14. ПОРШНЕВЫЕ КОМПРЕССОРЫ И ДЕТАНДЕРЫ. МЕМБРАННЫЕ КОМПРЕССОРЫ
- •14.1. Конструкции поршневых компрессоров
- •14.2. Конструктивные схемы поршневых детандеров
- •14.3. Мембранные компрессоры
- •заключение
- •Библиографический список
Долговечность гибкого элемента легко обеспечивается при U < 120 и чрезвычайно трудно при U < 80.
Анализ причин выхода из строя волновых передач показывает, что при U < 120 несущая способность обычно ограничивается стойкостью подшипника генератора волн, при
U ≤ 120 – прочностью гибкого элемента. Максимальный допустимый крутящий момент связан с податливостью звеньев.
8. РАСЧЕТ ПРОСТЕЙШИХ ОСЕСИММЕТРИЧНО НАГРУЖЕННЫХ ТОНКОСТЕННЫХ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ
Оболочкой называется тело, ограниченное двумя криволинейными поверхностями, расстояние между которыми – толщина оболочки – мало по сравнению с любыми другими размерами тела. Поверхность, делящая толщину оболочки пополам, называется срединной поверхностью.
Часто тонкостенный сосуд имеет форму тела вращения и представляет собой монолитно соединенные между собой оболочки цилиндрической, конической или сферической формы.
Сосуд находится под воздействием внутреннего гидростатического давления жидкости или газа, направленного по нормали к поверхности оболочки, как правило, симметрично относительно оси вращения y (рис. 8.1, а). Если поверхность оболочки не имеет резких изломов и переходов, а нагрузка осесимметрична, то допускают, что стенки сосуда будут испытывать двухстороннее растяжение с равномерным распределением напряжений по толщине оболочки.
Теория тонкостенных оболочек, в основу которой положено предположение о равномерном распределении нормальных напряжений по толщине стенки, называется безмоментной.
Из условия равновесия элемента оболочки М (рис. 8.1, а) может быть получено уравнение Лапласа, позволяющее определить связь между меридиональным σm и кольцевыми (окружными) σк напряжениями, возникающими в оболочке толщиной δ под воздействием внутреннего давления Р.
120
σm + σк = Р .
ρm ρк δ
Рис. 8.1
В уравнении Лапласа два неизвестных σm и σк , поэтому составляется второе уравнение из условия равновесия части сосуда, отделенного сечением, перпендикулярным меридианам, на уровне рассматриваемой точки (рис. 8.1, б):
∑Fy = 0;
σmδ 2π r( y)cosα − p( y)π r2( y)−Q = 0,
откуда получается уравнение для определения σm :
σ |
m |
= |
p( y)r( y) |
+ |
Q |
, |
|
|
|
2δ cosα |
|
|
2δπr( y)cosα |
|
где p(y) – внутреннее давление в сосуде на уровне рассматриваемого сечения; r(y) – радиус окружности кольцевого сечения; α – угол между осью y и касательной к меридиану; Q – вес содержимого в отсеченной части сосуда.
121
8.1. Сферические оболочки
σ
P
σ
Рис. 8.2
Вследствие центральной симметрии оболочки (рис. 8.2) и нагрузки имеем:
σ |
|
=σ |
|
=σ , |
ρ |
|
= ρ |
|
= d |
, |
|
m |
|
к |
|
|
m |
|
к |
2 |
|
где d – диаметр сферы.
Для этого случая формула Лапласа примет вид
σm =σк =σ = Р4δd .
8.2.Цилиндрические оболочки (рис. 8.3)
|
σk |
σm |
σm |
P |
|
|
σk |
Рис. 8.3 |
|
122 |
|