- •1. СТРУКТУРА МЕХАНИЗМОВ
- •1.2. Классификация кинематических пар
- •1.3. Структура и кинематика плоских механизмов
- •1.4. Структурная формула кинематической цепи общего вида
- •1.5. Структурная формула плоских механизмов
- •1.6. Пассивные связи и лишние степени свободы
- •1.7. Замена в плоских механизмах высших кинематических пар низшими
- •1.8. Классификация плоских механизмов
- •1.9. Структурные группы пространственных механизмов
- •2. Анализ механизмов
- •2.1. Кинематический анализ механизмов
- •2.1.1. Определение положений звеньев плоской незамкнутой кинематической цепи
- •2.1.2. Матричная форма уравнения преобразования координат точек звеньев
- •2.1.3. Определение положений, скоростей и ускорений звеньев пространственных механизмов
- •2.1.4. Графическое определение положений звеньев механизма и построение траектории
- •2.1.5. Определение скоростей и ускорений точек звеньев методом планов
- •2.1.6. Свойство планов скоростей
- •2.1.7. Построение плана скоростей и ускорений кулисного механизма (рис. 2.7)
- •2.1.8. Аналоги скоростей и ускорений
- •2.2. Силовой анализ механизмов
- •2.2.1. Условие статической определимости кинематических цепей
- •2.2.2. Силы, действующие на звенья механизма
- •2.2.3. Силы инерции звена, совершающего возвратно-поступательное движение
- •2.2.4. Силы инерции звена, совершающего вращательное движение вокруг неподвижной оси
- •2.2.5. Силы инерции звена, совершающего плоское движение (рис. 2.17)
- •2.3.1. Силовой расчет начального звена (рис. 2.18, а)
- •3. МЕХАНИЗМЫ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ. ЗУБЧАТЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •3.1. Зубчатые передачи
- •3.1.1. Общие сведения. Основная теорема зацепления
- •3.1.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4. МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
- •4.1. Строительные конструкции
- •4.2.1. Конечные элементы, используемые для моделирования конструкции разъемного соединения трубопровода
- •4.2.1.1. Объемный элемент в форме прямой треугольной призмы (пентаэдр)
- •4.2.2. Пластинчатый элемент треугольной формы
- •4.2.3. Пластинчатый элемент четырехугольной формы
- •4.2.4. Моделирование статического состояния разъемного соединения
- •5.1. Стадии проектирования
- •5.2. Основные термины и определения
- •6. ОСИ И ВАЛЫ
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Проектный расчет валов и осей
- •6.2.1. Составление расчетных схем
- •6.3. Проверочные расчеты валов и осей
- •6.3.1. Расчет на выносливость валов и вращающихся осей
- •6.3.2. Расчет валов и неподвижных осей на статическую прочность
- •6.4. Проверочный расчет валов и осей на жесткость
- •7. ПОДШИПНИКИ, МУФТЫ
- •7.1. Подшипники
- •7.1.1. Подшипники скольжения
- •7.1.2. Подшипники качения
- •7.2. Муфты
- •7.2.1. Волновые передачи
- •8. Расчет простейших осесимметрично нагруженных тонкостенных оболочек вращения
- •8.1. Сферические оболочки
- •8.2. Цилиндрические оболочки (рис. 8.3)
- •9. Ременные передачи
- •9.1. Общие сведения
- •9.1.1. Классификация
- •9.1.2. Типы приводных ремней
- •9.2. Кинематические и силовые зависимости
- •9.2.1. Напряжения в ремне
- •9.2.2. Относительное скольжение ремня
- •9.2.3. Расчет передач по кривым скольжения
- •9.2.4. Допустимое полезное напряжение
- •9.2.5. Клиноременная передача
- •9.2.6. Расчет клиноременных передач
- •10. 3аклепочные соединения
- •11. Сварные соединения
- •12. Шпоночные соединения
- •13. Резьбовые соединения
- •13.1. Расчет на прочность стержня болта (винта) при различных случаях нагружения
- •13.2. Расчет соединений, включающих группу болтов
- •14. ПОРШНЕВЫЕ КОМПРЕССОРЫ И ДЕТАНДЕРЫ. МЕМБРАННЫЕ КОМПРЕССОРЫ
- •14.1. Конструкции поршневых компрессоров
- •14.2. Конструктивные схемы поршневых детандеров
- •14.3. Мембранные компрессоры
- •заключение
- •Библиографический список
Проблема заключается в необходимости детального исследования напряженно-деформированного состояния конструкции соединения, обеспечивающей достаточную герметичность стыка. Использование аналитических методов не представляется возможным из-за сложности расчетной модели и характера нагружения конструкции.
Проектирование конструкции на современном уровне предусматривает использование численных методов исследования, среди которых наиболее развит метод конечных элементов.
Постановка задачи предусматривает исследование напря- женно-деформированного состояния пространственной линейноупругой конструкции разъемного соединения секций трубопровода, статически нагруженной силами внешнего атмосферного давления, силами от давления транспортируемого продукта и силами, возникающими от затяжки болтов фланцевого соединения.
При построении конечно-элементной модели использованы объемные элементы в форме призмы с треугольным основанием, пластинчатые элементы треугольной и четырехугольной формы с узлами в вершинах. Узел объемного элемента имеет 3 степени свободы: линейные перемещения вдоль осей глобальной системы координат. Каждый узел пластинчатого элемента имеет 3 линейные степени свободы вдоль трех осей локальной системы отсчета и трех угловых степеней, соответствующих поворотам вокруг этих осей. Пластинчатый элемент испытывает суперпозицию плоского напряженного состояния и изгиба.
4.2.1. Конечные элементы, используемые для моделирования конструкции разъемного соединения трубопровода
4.2.1.1. Объемный элемент в форме прямой треугольной призмы (пентаэдр)
Рассматриваемый элемент (рис. 4.5) представляет собой
прямую треугольную призму.
Целесообразность применения такого рода элементов связана с тем, что:
83
•многие детали имеют призматическую (цилиндрическую) форму или частично состоят из призматических подобластей;
•при аппроксимации пентаэдрами подобных трехмерных областей существенно упрощается проблема автоматизи-
рованной подготовки данных, возникающая, в частности, в
случае использования тетраэдров.
а |
б |
Рис. 4.5. Объемный элемент в форме прямой треугольной призмы:
а– геометрия, узлы и узловые перемещения;
б– расположение точек численного интегрирования
Простейший, первого порядка, пентаэдр (рис. 4.5) имеет узлы i, j, k, l, m, n,расположенные только в вершинах. Особенностью описываемого пентаэдра является то, что его нижнее и верхнее
основания параллельны плоскости xOy, а боковые ребра – оси z.
Принятый порядок локальной нумерации узлов указан на рис. 4.5: последовательность обхода узлов i, j, kнижнего треугольного основания принимается против хода часовой стрелки, если смотреть со стороны верхнего основания, а узлыl, m, nрасполагаются соответственнонад узлами i, j, k.
Функции форм прямого пентаэдра образуются путем умножения функции, интерполирующей перемещения точек в плоскости треугольного основания, на функцию, интерполирующую по третьей координате. Перемещения точек основания в его плоскости описываются с помощью L-координат, а
84
для третьей координаты z применяется линейная интерполяция с применением функций
f |
|
= |
1 |
(1+ζ ζ ) , |
(4.28) |
|
i |
|
2 |
i |
|
в которых индекс i обозначает номер узла, а безразмерная ко-
ордината ζ = (z − zc )/ h |
отсчитывается от точки C, в данном |
||||||||||||||||
случае – от центра тяжести объема пентаэдра. |
|
||||||||||||||||
В рассматриваемом случае L-координаты имеют вид |
|||||||||||||||||
|
|
|
L |
= |
ai +bix+ ci y |
|
(i =1,2,3), |
(4.29) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
2∆ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
1 |
x1 |
y1 |
|
a1 = x2 y3 − x3y2 ; |
|
||||||||||
∆ = 1 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||
|
1 |
x |
2 |
y |
2 |
; |
b |
= y |
2 |
− y |
3 |
; |
|
||||
2 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||
|
1 |
x |
3 |
y |
3 |
|
c |
= x |
3 |
− x |
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
и остальные коэффициенты в (4.29) получаются циклической перестановкой индексов.
Функции форм прямого пентаэдра определяются как произведения функций (4.28) и (4.29):
Ni = Li fi (i =1,2,3,4,5,6). |
(4.30) |
Интегрирование, предусмотренное для вычисления компонентов матрицы жесткости, может быть выполнено точно, однако с учетом общего численного характера конечноэлементного моделирования используется более простое и целесообразное в данном случае численное интегрирование. Применяются квадратурные формулы типа Гаусса при расположении точек интегрирования в значениях весовых коэффициентов. Соответственно принятым функциям форм прямого пентаэдра интегрирование выполняется при расположении трех точек в каждом из двух сечений (рис. 4.5).
85