- •1. СТРУКТУРА МЕХАНИЗМОВ
- •1.2. Классификация кинематических пар
- •1.3. Структура и кинематика плоских механизмов
- •1.4. Структурная формула кинематической цепи общего вида
- •1.5. Структурная формула плоских механизмов
- •1.6. Пассивные связи и лишние степени свободы
- •1.7. Замена в плоских механизмах высших кинематических пар низшими
- •1.8. Классификация плоских механизмов
- •1.9. Структурные группы пространственных механизмов
- •2. Анализ механизмов
- •2.1. Кинематический анализ механизмов
- •2.1.1. Определение положений звеньев плоской незамкнутой кинематической цепи
- •2.1.2. Матричная форма уравнения преобразования координат точек звеньев
- •2.1.3. Определение положений, скоростей и ускорений звеньев пространственных механизмов
- •2.1.4. Графическое определение положений звеньев механизма и построение траектории
- •2.1.5. Определение скоростей и ускорений точек звеньев методом планов
- •2.1.6. Свойство планов скоростей
- •2.1.7. Построение плана скоростей и ускорений кулисного механизма (рис. 2.7)
- •2.1.8. Аналоги скоростей и ускорений
- •2.2. Силовой анализ механизмов
- •2.2.1. Условие статической определимости кинематических цепей
- •2.2.2. Силы, действующие на звенья механизма
- •2.2.3. Силы инерции звена, совершающего возвратно-поступательное движение
- •2.2.4. Силы инерции звена, совершающего вращательное движение вокруг неподвижной оси
- •2.2.5. Силы инерции звена, совершающего плоское движение (рис. 2.17)
- •2.3.1. Силовой расчет начального звена (рис. 2.18, а)
- •3. МЕХАНИЗМЫ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ. ЗУБЧАТЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •3.1. Зубчатые передачи
- •3.1.1. Общие сведения. Основная теорема зацепления
- •3.1.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4. МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
- •4.1. Строительные конструкции
- •4.2.1. Конечные элементы, используемые для моделирования конструкции разъемного соединения трубопровода
- •4.2.1.1. Объемный элемент в форме прямой треугольной призмы (пентаэдр)
- •4.2.2. Пластинчатый элемент треугольной формы
- •4.2.3. Пластинчатый элемент четырехугольной формы
- •4.2.4. Моделирование статического состояния разъемного соединения
- •5.1. Стадии проектирования
- •5.2. Основные термины и определения
- •6. ОСИ И ВАЛЫ
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Проектный расчет валов и осей
- •6.2.1. Составление расчетных схем
- •6.3. Проверочные расчеты валов и осей
- •6.3.1. Расчет на выносливость валов и вращающихся осей
- •6.3.2. Расчет валов и неподвижных осей на статическую прочность
- •6.4. Проверочный расчет валов и осей на жесткость
- •7. ПОДШИПНИКИ, МУФТЫ
- •7.1. Подшипники
- •7.1.1. Подшипники скольжения
- •7.1.2. Подшипники качения
- •7.2. Муфты
- •7.2.1. Волновые передачи
- •8. Расчет простейших осесимметрично нагруженных тонкостенных оболочек вращения
- •8.1. Сферические оболочки
- •8.2. Цилиндрические оболочки (рис. 8.3)
- •9. Ременные передачи
- •9.1. Общие сведения
- •9.1.1. Классификация
- •9.1.2. Типы приводных ремней
- •9.2. Кинематические и силовые зависимости
- •9.2.1. Напряжения в ремне
- •9.2.2. Относительное скольжение ремня
- •9.2.3. Расчет передач по кривым скольжения
- •9.2.4. Допустимое полезное напряжение
- •9.2.5. Клиноременная передача
- •9.2.6. Расчет клиноременных передач
- •10. 3аклепочные соединения
- •11. Сварные соединения
- •12. Шпоночные соединения
- •13. Резьбовые соединения
- •13.1. Расчет на прочность стержня болта (винта) при различных случаях нагружения
- •13.2. Расчет соединений, включающих группу болтов
- •14. ПОРШНЕВЫЕ КОМПРЕССОРЫ И ДЕТАНДЕРЫ. МЕМБРАННЫЕ КОМПРЕССОРЫ
- •14.1. Конструкции поршневых компрессоров
- •14.2. Конструктивные схемы поршневых детандеров
- •14.3. Мембранные компрессоры
- •заключение
- •Библиографический список
3. МЕХАНИЗМЫ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ. ЗУБЧАТЫЕ МЕХАНИЗМЫ
3.1.Зубчатые передачи
3.1.1.Общие сведения. Основная теорема зацепления
Для того чтобы исключить проскальзывание и увеличить передаваемую мощность, используют зубчатые передачи. Они очень широко применяются в технике, их изучает наука, называемая теорией зубчатого зацепления.
Для того чтобы передаточное отношение было постоянным, необходимо, чтобы профили зубьев удовлетворяли некоторым условиям.
Пусть два звена, вращающиеся вокруг осей О1 и О2, образуют в точкеК высшую кинематическую пару(рис. 3.1).
τn
|
K |
. |
q. |
ϕ |
|
|
τ |
|
|
O |
O2 |
|
1 |
|
|
P |
|
n
Рис. 3.1
Очевидно, что относительная скорость должна лежать на
касательной τ-τ к сопряженным профилям, т.к. в противном случае нормальная составляющая относительной скорости привела бы либо к отрыву звеньев друг от друга, либо к внедрению одного звена в другое. Из этого следует, что мгновенный центр скоростей в относительном движении лежит на нормали n-n, проведенной в точке контакта к сопряженным профилям. В то же время мгновенный центр скоростей должен лежать на пря-
60
мой О1О2, соединяющей оси вращения звеньев 1 и 2. Следовательно, мгновенным центром скоростей в относительном движении является точка Р, лежащая на пересечении нормалиn-n и линии О1О2. В теории зубчатого зацепления эту точку называют
полюсом зацепления.
Из определения мгновенного центра скоростей следует, что относительная скорость в точке Р равна нулю, т.е.
VP1 = VP2.
Следовательно,
q O1P = ϕ O2P . |
(3.1) |
|
|
|
|
Отсюда передаточное отношение i12:
|
|
|
|
|
|
i |
= |
q |
= O2P . |
(3.2) |
|
|
|||||
12 |
|
O1P |
|
||
|
|
ϕ |
|
Иными словами, нормаль, проведенная в точке контакта к сопряженным профилям, делит межосевое расстояние в отношении, обратно пропорциональном отношению угловых скоро-
стей. Это – основная теорема зацепления. Для того чтобы пере-
даточное отношение i12 было постоянным, необходимо, чтобы полюс зацепления занимал постоянное положение. В этом случае центроидами в относительном движении будут являться окружности, которые в теории зубчатого зацепления называются начальными окружностями. Все размеры, относящиеся к начальным окружностям, помечают индексом w, например: rw1, rw2
– радиусы начальных окружностей (рис. 3.2, а).
Радиусу начальной окружности rw пропорциональна длина начальной окружности и, следовательно, число зубьев z, которое может на ней разместиться. Поэтому для передаточного отношения справедливо выражение
|
|
|
|
z2 |
|
|
i |
= |
q |
= − |
. |
(3.3) |
|
|
|
|||||
12 |
|
|
z1 |
|
||
|
|
ϕ |
|
|
||
|
|
|
61 |
|
|
a |
w |
. |
q. |
ϕ |
|
|
rw2 |
|
O1 |
|
O2 |
rw1 |
|
|
a
P
O1
ϕ. q. O2
q. б
O1
_ P V
Q
вРис. 3.2
62
Знак «минус», стоящий перед отношением чисел зубьев ведомого и ведущего колеса, показывает, что в передаче внешнего зацепления ведущее и ведомое колеса вращаются в противоположные стороны, а передаточное отношение – отрицательное.
Расстояние между осями вращения зубчатых колес называют межосевым расстоянием и обозначают аw. В случае внешнего зацепления
аw = rw1 + rw2. |
(3.4) |
Учитывая, что rw1 = O1P, rw2 = O2P, из (3.2) и (3.4), полу-
чим
r |
= |
|
aw |
|
,r |
= |
awi12 |
. |
(3.5) |
||
|
|
|
|||||||||
w1 |
|
i |
|
+1 |
w2 |
|
i |
+1 |
|
||
|
|
12 |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
Для того чтобы уменьшить габариты передачи, используют колеса внутреннего зацепления: одно колесо вставляется внутрь другого (рис. 3.2, б). В этом случае направление вращения ведущего и ведомого колес совпадает, поэтому передаточное отношение – положительное:
|
|
|
|
|
|
|
i |
= |
q |
= |
z2 |
. |
(3.6) |
|
|
|||||
12 |
|
|
z1 |
|
||
|
|
ϕ |
|
|
Межосевое расстояние равно разности радиусов начальных окружностей:
аw = rw2 –rw1. |
(3.7) |
Тогда радиусы начальных окружностей равны
r |
= |
|
aw |
|
,r |
= |
awi12 |
. |
(3.8) |
|
i |
|
−1 |
|
|||||||
w1 |
|
|
w2 |
|
i −1 |
|
||||
|
|
12 |
|
|
|
|
12 |
|
|
Если rw2 → ∞, то начальная окружность превращается в начальную прямую, а зубчатое колесо – в зубчатую рейку. В
этом случае получают зубчато-реечную передачу (рис. 3.2, в).
63
Поскольку в полюсе зацепления относительная скорость равна 0, то VP1 = VP2, тогда
i |
= |
|
q |
= 1 . |
(3.9) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
r |
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
|
Для передачи вращения между валами с пересекающимися осями используют конические колеса (рис. 3.3). Чаще всего
угол между осями δ1 + δ2 = 900 (такие передачи называют ортогональными), но возможны и другие углы.
Рис. 3.3
В передачах с коническими колесами существует мгновенная ось (OP) – геометрическое место точек тел, имеющих в данный момент нулевую относительную скорость. Если мгновенную ось ОР, наклоненную к оси вращения шестерни под
углом δ1, вращать вокруг оси 1, получится коническая поверхность – подвижная аксоида (поверхность, образованная мгновенной осью в локальной системе координат, связанной со звеном 1 или 2, называют подвижной аксоидой). Аналогично при вращении мгновенной оси ОР вокруг оси 2, получим кониче-
скую поверхность с половиной угла при вершине равной δ2 (вторая подвижная аксоида). Подвижные аксоиды в теории
64
зубчатых зацеплений называются начальными конусами. Зубья колес располагают вблизи начальных конусов, а поверхности вершин и впадин имеют ту же форму, что и начальные конусы.
В качестве главного профиля зубьев цилиндрических зубчатых колес, применяемых в машиностроении, наибольшее распространение получил эвольвентный профиль. Плоская эвольвента окружности представляет собой траекторию любой точки прямой линии, перекатываемой без скольжения по эволюте, т.е. по основной окружности радиуса rb (рис. 3.4).
Прямая линия, перекатываемая по основной окружности, называется производящей прямой. Рассмотрим свойства эвольвенты окружности.
1. Нормаль к эвольвентам (прямая КС) касается основной окружности, причем точка касания (С) является центром кривизны эвольвент.
2.Все эвольвенты одной основной окружности эквидистантны, и расстояние KD между ними равно длине дуги К0D0.
3.Каждая ветвь эвольвенты вполне определяется радиу-
сом основной окружности и положением начала отсчета эвольвентного угла.
q. K |
K |
0 |
D |
O |
D0 |
|
|
rb |
C |
|
Рис. 3.4
При эвольвентном зацеплении изменение межосевого расстояния не влияет на значение передаточного отношения вследствие неизменности радиусов основных окружностей.
65