- •1. СТРУКТУРА МЕХАНИЗМОВ
- •1.2. Классификация кинематических пар
- •1.3. Структура и кинематика плоских механизмов
- •1.4. Структурная формула кинематической цепи общего вида
- •1.5. Структурная формула плоских механизмов
- •1.6. Пассивные связи и лишние степени свободы
- •1.7. Замена в плоских механизмах высших кинематических пар низшими
- •1.8. Классификация плоских механизмов
- •1.9. Структурные группы пространственных механизмов
- •2. Анализ механизмов
- •2.1. Кинематический анализ механизмов
- •2.1.1. Определение положений звеньев плоской незамкнутой кинематической цепи
- •2.1.2. Матричная форма уравнения преобразования координат точек звеньев
- •2.1.3. Определение положений, скоростей и ускорений звеньев пространственных механизмов
- •2.1.4. Графическое определение положений звеньев механизма и построение траектории
- •2.1.5. Определение скоростей и ускорений точек звеньев методом планов
- •2.1.6. Свойство планов скоростей
- •2.1.7. Построение плана скоростей и ускорений кулисного механизма (рис. 2.7)
- •2.1.8. Аналоги скоростей и ускорений
- •2.2. Силовой анализ механизмов
- •2.2.1. Условие статической определимости кинематических цепей
- •2.2.2. Силы, действующие на звенья механизма
- •2.2.3. Силы инерции звена, совершающего возвратно-поступательное движение
- •2.2.4. Силы инерции звена, совершающего вращательное движение вокруг неподвижной оси
- •2.2.5. Силы инерции звена, совершающего плоское движение (рис. 2.17)
- •2.3.1. Силовой расчет начального звена (рис. 2.18, а)
- •3. МЕХАНИЗМЫ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ. ЗУБЧАТЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •3.1. Зубчатые передачи
- •3.1.1. Общие сведения. Основная теорема зацепления
- •3.1.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4. МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
- •4.1. Строительные конструкции
- •4.2.1. Конечные элементы, используемые для моделирования конструкции разъемного соединения трубопровода
- •4.2.1.1. Объемный элемент в форме прямой треугольной призмы (пентаэдр)
- •4.2.2. Пластинчатый элемент треугольной формы
- •4.2.3. Пластинчатый элемент четырехугольной формы
- •4.2.4. Моделирование статического состояния разъемного соединения
- •5.1. Стадии проектирования
- •5.2. Основные термины и определения
- •6. ОСИ И ВАЛЫ
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Проектный расчет валов и осей
- •6.2.1. Составление расчетных схем
- •6.3. Проверочные расчеты валов и осей
- •6.3.1. Расчет на выносливость валов и вращающихся осей
- •6.3.2. Расчет валов и неподвижных осей на статическую прочность
- •6.4. Проверочный расчет валов и осей на жесткость
- •7. ПОДШИПНИКИ, МУФТЫ
- •7.1. Подшипники
- •7.1.1. Подшипники скольжения
- •7.1.2. Подшипники качения
- •7.2. Муфты
- •7.2.1. Волновые передачи
- •8. Расчет простейших осесимметрично нагруженных тонкостенных оболочек вращения
- •8.1. Сферические оболочки
- •8.2. Цилиндрические оболочки (рис. 8.3)
- •9. Ременные передачи
- •9.1. Общие сведения
- •9.1.1. Классификация
- •9.1.2. Типы приводных ремней
- •9.2. Кинематические и силовые зависимости
- •9.2.1. Напряжения в ремне
- •9.2.2. Относительное скольжение ремня
- •9.2.3. Расчет передач по кривым скольжения
- •9.2.4. Допустимое полезное напряжение
- •9.2.5. Клиноременная передача
- •9.2.6. Расчет клиноременных передач
- •10. 3аклепочные соединения
- •11. Сварные соединения
- •12. Шпоночные соединения
- •13. Резьбовые соединения
- •13.1. Расчет на прочность стержня болта (винта) при различных случаях нагружения
- •13.2. Расчет соединений, включающих группу болтов
- •14. ПОРШНЕВЫЕ КОМПРЕССОРЫ И ДЕТАНДЕРЫ. МЕМБРАННЫЕ КОМПРЕССОРЫ
- •14.1. Конструкции поршневых компрессоров
- •14.2. Конструктивные схемы поршневых детандеров
- •14.3. Мембранные компрессоры
- •заключение
- •Библиографический список
R12 + G2+ Pu2+ R32 = 0.
Для определения R32 используем уже построенный для группы план сил:
R23 = – R32 .
2.3.1. Силовой расчет начального звена (рис. 2.18, а)
R21
_O1
R01
_n |
Mu2 |
|
A |
||
R12 |
_ τ
R21
_
R12
|
A |
P_u1 |
|
|
|
|
S1 |
_ |
|
|
|
|
|
a |
P_y |
|
|
|
||
G1 |
|
|
|
|||
h |
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
P_u |
|
|
_ |
B |
_ |
|
h |
|
R32 |
R23 |
||
|
2 |
2 |
|
|
|
_ |
S2 |
|
|
|
|
||
l2 |
|
|
|
Pu3 |
||
|
|
|
|
|
||
|
_ |
|
|
S3 |
|
_ |
|
|
|
_ |
Pп.с. |
||
|
G2 |
|
|
|||
|
|
_ |
|
|
G3 |
|
|
|
τ |
|
M |
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
03 |
C |
u2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
_n |
|
|
|
|
|
R03 |
|
||
|
|
R03 |
|
|
|
|
б
Рис. 2.18
56
Расчет начального звена ведем в следующем порядке: освобождаясь от связей, заменяем их действиесилами реакций связи.
В точке А прикладываем реакцию R23= – R32, найденную ранее при силовом расчете группы. В точке0 прикладываем искомую
реакцию R01. В точке S1 прикладываем силы Pu и G1.
В точке А прикладываем силу Py, направление которой
известно. Сила Py – это сила, передающаяся на начальное звено со стороны отброшенной части механизма, а также это сила, представляющая действие на начальное звено со стороны двигателя и отброшенных вместе с ним звеньев. Это сила называется уравновешивающей и определяется исходя из заданного закона движения начального звена.
Py = R21h−G1a .
Если ω=const, то Σ M0 = 0 = Py – R21h + G1а .
Если же звено вращается с угловым ускорением ε, то
ΣM0=J0ε .
|
|
|
Rτ |
|
_ |
|
|
|
|
|
03 |
|
Pп.с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
|
_ |
|
_ |
|
Rn |
|
R03 |
|
||
_ |
03 |
_ |
|
_ |
Pu3 |
|
Rn |
|
R23= -R32 |
|
|||
12 |
_ |
|
|
|
|
|
_τ |
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
||
R12 |
|
|
12 |
_ |
|
|
|
|
_ |
|
|
||
_ |
|
|
G3 |
|
||
|
|
Pu2 |
|
|
|
|
G2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.19 |
|
После определения Py строится план сил, из которого определяется реакция R01τ . Конструкция привода может быть такой, что на начальное звено внешний силовой фактор пере-
57
дается не в виде силы, а в виде момента сил. Расположение линии действия Py желательно выбирать так, чтобы реакция
R01 была бы по возможности наименьшей.
Рассмотрим порядок расчета еще одной группы
(рис. 2.20).
_ |
_ |
R32 |
_ |
|
P3 |
||
R12 |
|
||
R03 |
D |
M3 |
|
|
|
||
|
|
P_2 |
_ |
|
|
Рис. 2.20 |
R23 |
|
|
|
Группа с одной внутренней вращательной парой. Здесь все известные силы, действующие на звенья 2 и 3, представлены в виде эквивалентных систем сил (в виде главных векторов сил и главных моментов). Будем считать, что силы и моменты сил инерции также включены в число известных сил. Составляя уравнение равновесия для группы, будем иметь:
R12 + P2 + R32 + R23 + P3 + R03 = 0.
известная сторона треугольника
Отсюда видим, что на известной стороне треугольника надо построить две другие стороны, направления которых известны. Такой треугольник строится, и поэтому решение задачи следует начать с построения плана сил для группы в целом, а затем, записав уравнение равновесия для какого-либо звена,
найти внутреннюю реакцию R23 или R32, затем найти точки
приложения реакций R03 и R12 из уравнений моментов относительно точки D.
Таким образом, составляя уравнение равновесия для группы в целом и анализируя его, можно найти кратчайший путь решения задачи не только для групп 2-го класса, но и для групп 3-го класса.
58
Вот пример (рис. 2.21), когда решение задачи следует начать с построения плана сил для звена 3.
3
2
Рис. 2.21
Вот другой пример (рис. 2.22), когда решение следует начать с определения R03τ , затем построить план сил для звена 3.
|
_ |
2 |
|
R32 |
|
_ |
|
_ |
|
R23 |
|
R12 |
|
3 |
|
|
|
_ |
τ |
|
R |
|
|
03 |
|
_
R03 _n R03
Рис. 2.22
Если силовой расчет механизма необходимо провести с учетом трения в кинематических парах, тогда расчет без учета трения является только первым приближением, по результатам которого определяются нормальные давления в парах, а затем
– приближенные значения сил трения на основании известных законов трения.
59