- •Ведение в.1. Комплекс авиационного вооружения
- •В.3. Очерк развития авиационного артиллерийского вооружения
- •Р аздел 1. Авиационное артиллерийское оружие
- •Глава 1. Структура, принципы устройства и действия авиационного артиллерийского оружия
- •1.1. Классификация авиационного артиллерийского оружия
- •1.1. Назначение и характерные черты авиационного артиллерийского оружия
- •1.2. Базовые образцы авиационного артиллерийского оружия ввс России
- •1.3. Характеристики авиационного артиллерийского оружия
- •1.4. Критерии оценки технического совершенства авиационного артиллерийского оружия
- •1.5. Операции и механизмы заряжания авиационного артиллерийского оружия
- •1.5.1. Механизмы подачи
- •1.5.2. Механизмы снижения
- •1.5.3. Механизмы досылания
- •1.5.4. Механизмы запирания
- •1.5.5. Механизмы отпирания
- •1.5.6. Механизмы экстракции
- •1.5.7. Механизмы удаления
- •1.6. Механизмы управления стрельбой
- •1.6.1. Спусковые механизмы
- •1.6.2. Стартеры
- •1.6.3. Стреляющие механизмы
- •1.6.4. Блокировка стрельбы при незапертом канале ствола
- •1.6.5. Механизмы устранения задержки стрельбы
- •1.7. Структурная схема авиационного артиллерийского оружия
- •1.7.1. Ствольные агрегаты и блоки стволов
- •1.7.2. Двигатели автоматики
- •1.7.3. Вспомогательные механизмы
- •1.8. Цикл автоматики авиационного артиллерийского оружия и пути снижения его продолжительности
- •1.9. Анализ цикла автоматики одноствольного оружия
- •1.10. Анализ цикла автоматики двуствольного оружия
- •1.11. Анализ цикла автоматики многоствольного оружия
- •1.12. Анализ револьверного цикла автоматики оружия
- •Глава 2. Исследование функционирования двигателей авиационного артиллерийского оружия
- •2.1. Особенности устройства стволов авиационного артиллерийского оружия
- •2.2. Определение и характеристики основных технических данных нарезной части канала ствола
- •2.3. Силы, действующие на ствол оружия при движении снаряда по нарезной части канала ствола
- •2.4. Определение и анализ действия давления ведущего пояска снаряда на боевую грань нареза ствола
- •2.5. Виды износа стволов и их характеристика
- •2.6. Анализ факторов, влияющих на живучесть ствола артиллерийского оружия
- •2.7. Способы изготовления нарезки стволов артиллерийского оружия
- •2.8. Основы математической модели термопластического износа ствола
- •2.9. Расчет ствола на прочность
- •2.10. Теоретическое обоснование величины предельной и допустимой длины очереди
- •2.11. Анализ влияния режима стрельбы на живучесть стволов авиационного артиллерийского оружия
- •2.12. Особенности функционирования газоотводного двигателя автоматики авиационного артиллерийского оружия
- •2.13. Математическая модель работы газоотводного двигателя автоматики артиллерийского оружия
- •2.14. Анализ работы газоотводного двигателя автоматики артиллерийского оружия
- •2.15. Функционирование двигателя автоматики артиллерийского оружия откатного типа
- •2.16. Функционирование двигателя автоматики оружия при свободном и торможенном откате
- •Глава 3. Основы динамического анализа работы
- •3.2. Уравнение движения основного звена автоматики авиационного артиллерийского оружия
- •3.3. Анализ мощности, потребляемой механизмом досылания авиационного артиллерийского оружия
- •3.4. Анализ мощности, потребляемой механизмом подачи артиллерийского оружия
- •3.5. Анализ мощности силы давления ведущего пояска снаряда на боевую грань нареза ствола
- •3.6. Анализ мощности, потребляемой механизмами автоматики артиллерийского оружия с вращающимся блоком стволов
- •3.7. Мощность, развиваемая газоотводным пороховым двигателем
- •3.8. Стартерные устройства и особенности их расчета
- •Глава 4. Основы исследования силового воздействия оружия на артиллерийскую установку и летательный аппарат
- •4.1. Особенности воздействия артиллерийского оружия на установку и летательный аппарат
- •4.1.1. Силовое воздействие
- •4.1.2. Вибрационное воздействие
- •4.2. Действие дульных газов
- •4.2.1. Нарушение однородности воздушного потока
- •4.3. Конструкция и работа амортизатора силы отдачи
- •4.3.1. Асо с витой пружиной
- •4.3.2. Асо с кольцевой пружиной
- •4 ‑ Гайка; 5 – ось; 6 – упор; 7 – кольцевая пружина
- •4.4. Уравнение движения артиллерийского оружия при стрельбе
- •4.4.1. Вывод уравнения движения оружия на амортизаторе
- •4.4.2. Решение уравнения движения оружия на амортизаторе
- •4.5. Схемы амортизации и их анализ
- •4.6. Методика определения средней силы отдачи амортизатора
- •4.7. Сила отдачи в лафете установки
- •Р аздел 2. Авиационные артиллерийские установки Глава 5. Структура, принципы устройства и действия авиационных артиллерийских установок
- •5.1. Назначение, состав и классификация авиационных
- •Артиллерийских установок
- •5.2. Структура авиационной артиллерийской установки
- •5.3. Характеристики авиационных артиллерийских установок
- •5.4. Лафет авиационной артиллерийской установки
- •5.5. Силы и моменты, действующие на авиационную артиллерийскую установку
- •5.6. Системы питания оружия патронами
- •5.7. Обеспечение взрывобезопасности авиационных артиллерийских установок
- •Глава 6. Исследование функционирования системы управления наводкой оружия
- •6.1. Назначение и состав следящего привода
- •6.2. Применение сельсинной связи в следящем приводе
- •6.3. Фазочуствительные усилители
- •6.4. Усилители мощности
- •6.5. Исполнительные двигатели
- •6.6. Определение потребной мощности исполнительного электродвигателя
- •6.7. Способы наводки оптических визирных устройств на цель оператором
- •6.8. Цепи управления установкой
- •6.9. Система управления стрельбой
- •6.10. Системы устранения задержек стрельбы
- •Глава 7. Анализ работы электрического следящего привода авиационной артиллерийской установки
- •7.1. Анализ устойчивости и точности работы электрического следящего привода при отсутствии корректирующих цепей
- •7.3. Анализ работы электрического следящего привода с обратной связью по производной от скорости оружия
- •7.4. Анализ работы электрического следящего привода с обратной связью от напряжения на якоре двигателя и от скорости оружия
- •7.5. Анализ работы электрического следящего привода с обратной связью по производной от угла рассогласования
- •Заключение
6.4. Усилители мощности
Усилитель мощности (УМ) должен обеспечить усиление управляющего сигнала, снимаемого с ФЧУ, до мощности, необходимой для нормального функционирования ЭИД.
Как отмечалось, ИД следящих приводов ААУ должны развивать мощность в диапазоне . Следовательно, УМ на номинальных режимах работы с учетом потерь должны развивать еще большую мощность. Техническая реализация УМ таких мощностей для существующих типов электрических ИД постоянного тока наиболее просто осуществляется применением электромашинных усилителей.
Электромашинным усилителем (ЭМУ), используемые в ААУ, называют устройство, состоящее из генератора или двух генераторов постоянного тока в общем случае с несколькими обмотками возбуждения, и электродвигателя, обеспечивающего вращение генератора(ов). Электродвигатель, приводящий генератор(ы) во вращение, может быть переменного или постоянного тока. Основное требование к двигателю ЭМУ – обеспечить постоянную скорость вращения генератора(ов) при изменении нагрузки генератора(ов) в широком диапазоне, т.е. двигатель должен иметь жесткую нагрузочную характеристику.
Другое название ЭМУ – амплидин – произошло от латинского amplifico – усиливать и динамо-машина – устаревшего названия электрического генератора постоянного тока.
По числу ступеней усиления ЭМУ делят на одно-, двух- и трехступенчатые. По ориентации управляющего магнитного потока второй ступени двух- и трехступенчатые ЭМУ подразделяются на ЭМУ с поперечным, ЭМУ с продольным и ЭМУ с продольно-поперечным полем.
Как сложное техническое устройство ЭМУ характеризуется рядом ТТХ. Однако, рассматривая ЭМУ как элемент ЭСлПр, необходимо знать только характеристики его динамических свойств.
Н
17*
Генератор ЭМУ с поперечным полем конструктивно представляет собой генератор постоянного тока с обм откой управления (ОУ), сериесной (компенсационной) обмоткой (ОС) и двумя парами щеток, расположенными взаимно перпендикулярно: одна пара щеток расположена на продольной (вертикальной) оси; вторая – на поперечной (горизонтальной) оси.
Щетки на поперечной оси генератора соединены накоротко и вместе с частью обмотки якоря (те витки, которые находятся под полюсами, на которые намотаны обмотки управления и которые пересекают магнитный поток ОУ с максимальной скоростью) образуют короткозамкнутый контур.
Щетки на продольной оси генератора соединены с нагрузкой. Витки якоря, соединенные с продольными щетками, расположены перпендикулярно продольной оси генератора и пересекают магнитный поток короткозамкнутых витков якоря с максимальной скоростью.
ОУ состоит из двух одинаковых секций ОУ1 и ОУ2, геометрические оси которых совпадают. Концы (или начала) секций ОУ соединены и эта средняя точка заземлена. Это обстоятельство, при приложении управляющего напряжения , снимаемого с ФЧУ, обеспечивает протекание по секциям обмоток токов, направленных навстречу друг другу. Встречное включение секций ОУ призвано исключить влияние гистерезиса магнитопроводов и обеспечить линейную характеристику генератора. Отметим, что линейность характеристики генератора ЭМУ обеспечивается также и тем, что магнитопроводы генератора работают не при полном насыщении.
Разность токов в ОУ создает магнитный поток , направленный по оси ОУ, т.е. по продольному направлению генератора. В витках якоря генератора, пересекающего магнитный поток, наводится э.д.с., обеспечивая протекание тока по короткозамкнутым виткам якоря генератора.
Ток создает магнитный поток якоря , направленный по поперечной оси генератора. Величина магнитного потока зависит от величины магнитного потока , скорости вращения якоря генератора и сопротивления короткозамкнутого контура.
В витках якоря генератора, пересекающего магнитный поток ,также наводится электродвижущая сила, которая снимается со щеток якоря, расположенных на продольной оси генератора.
При наличии нагрузки генератора через якорь протекает ток . Ток нагрузки вызывает магнитный поток реакции якоря генератора электромашинного усилителя (определяется противо-э.д.с. якоря), который направлен по продольной оси генератора навстречу магнитному потоку управляющей обмотки. Для устранения влияния реакции якоря служит сериесная обмотка (ОС), создающая магнитный поток , призванный компенсировать магнитный поток реакции якоря (т.е. магнитный поток , рисунок 6.8).
При полной компенсации реакции якоря магнитный поток , создаваемый обмоткой управления, может быть весьма незначительным. Его значение определяется лишь тем, чтобы в короткозамкнутой цепи наводилась электродвижущая сила, достаточная для поддержания тока .
Динамические характеристики ЭМУ (его передаточную функцию), будем определять, предполагая, что генератор ЭМУ работает в режиме полной компенсации. Так как магнитная система генератора не насыщена, то индуктивность цепей можно считать постоянными, а магнитные потоки – пропорциональными токам; рассеиванием магнитных потоков пренебрегаем.
Рассмотрим сначала первую ступень усиления генератора («управляющая обмотка – короткозамкнутые витки якоря») и определим ее передаточную функцию. Входным сигналом для первой ступени усиления является управляющее напряжение , выходным сигналом – электродвижущаяся сила, наводимая в короткозамкнутых витках якоря генератора ЭМУ .
Секции обмотки управления ОУ1 и ОУ2 выполнены одинаковыми с активными сопротивлениями и индуктивностями . Токи, протекающие по секциям, обозначены через и .
Уравнение напряжений на каждой секции определяется падением напряжений на активном сопротивлении, противо-э.д.с., вызываемой током в данной секции, и э.д.с., наводимой соседней секцией. Уравнения напряжений соответственно для ОУ1 и ОУ2 будут
;
.
Суммарное напряжение управления на входе первой ступени усиления ЭМУ определится как
. (6.1)
Токи , , протекающие по ОУ1, ОУ2, создают магнитные потоки , , пропорциональные токам и числу витков ( ):
;
,
где – коэффициент пропорциональности, определяемый размерностью параметров.
Суммарный магнитный поток управления будет равен
. (6.2)
Магнитный поток пересекается витками якоря ЭМУ и в них наводится э.д.с. индукции. Величина этой э.д.с. индукции зависит от скорости вращения якоря ЭМУ и от ориентации плоскости витков к направлению магнитного потока . Если пренебречь рассеиванием магнитного потока, то в короткозамкнутых витках якоря генератора ЭМУ, плоскость которых перпендикулярна потоку , наводится э.д.с. индукции , определяемая выражением
, (6.3)
где – коэффициент пропорциональности, определяемый размерностью параметров.
Электродвижущая сила в короткозамкнутых витках якоря генератора ЭМУ с активным сопротивлением вызывает ток , а индуктивность короткозамкнутых витков препятствует изменению тока в них. Уравнение напряжений в короткозамкнутых витках ротора генератора ЭМУ будет иметь вид
. (6.4)
Передаточную функцию первой ступени усиления ЭМУ как отношение изображений Лапласа выходной и входной величин, определим следующим образом. Из уравнения (6.3) найдем выражение для , подставим его в уравнение (6.2), а из уравнения (6.2), в свою очередь, получим выражение для , которое подставим в уравнение (6.1):
. (6.4)
Вводя обозначения – коэффициент усиления первой ступени ЭМУ и – постоянная времени первой ступени ЭМУ, и применяя преобразование Лапласа к левой и правой частям уравнения (6.4), будем иметь
,
где , – преобразования Лапласа соответственно, входной и выходной величин первой ступени усиления ЭМУ.
Выражение для передаточной функции первой ступени усиления ЭМУ будет иметь вид
.
Ток в короткозамкнутых витках якоря генератора ЭМУ с числом витков создает магнитный поток
. (6.5)
Конструкция якоря генератора ЭМУ выполнена таким образом, что магнитный поток направлен поперек геометрической (на рисунке 6.7 вертикальной) оси генератора ЭМУ.
Магнитный поток также пересекается витками якоря генератора ЭМУ и в них также наводится э.д.с. индукции. Максимальное значение этой э.д.с. индукции будет в витках якоря, соединенных с вертикальными (продольными) щетками
. (6.6)
Здесь предполагаем, что при одинаковых параметрах вертикальных и горизонтальных щеток якоря генератора ЭМУ коэффициент пропорциональности такой же, как в выражении (6.3).
Электродвижущая сила при замыкании внешней цепи на нагрузку вызывает в ней ток якоря генератора ЭМУ. Уравнение напряжений во внешней цепи якоря генератора ЭМУ определится выражением
, (6.7)
где – сопротивление витков якоря генератора ЭМУ, связанных с вертикальными щетками (очевидно, что если все щетки одинаковы, то ); – сопротивление сериесной (компенсационной) обмотки ОС; – суммарная индуктивность внешней цепи.
Обычно , а суммарной индуктивностью , состоящей из малых индуктивностей витков якоря генератора ЭМУ, связанных с вертикальными щетками, и сериесной обмотки, также витками якоря исполнительного электродвигателя можно пренебречь. Тогда уравнение (6.7) можно упростить:
, (6.8)
где – выходное напряжение, снимаемое с генератора электромашинного усилителя и подаваемое на якорь исполнительного электродвигателя.
Отметим еще раз, что ток вызывает магнитный поток , направленный в том же направлении, как магнитный поток , и искажающий линейность характеристики генератора ЭМУ. Для обеспечения линейности характеристики генератора ЭМУ используется сериесная обмотка ОС, создающая магнитный поток . Магнитные потоки и создаются одним и тем же током . Параметры сериесной обмотки и ее включение в цепь подбираются таким образом, чтобы выполнялось условие . Уравнение (6.2) как раз и записано с условием, что . Иначе говоря, работа генератора электромашинного усилителя происходит в режиме полной магнитной компенсации.
Определим передаточную функцию второй ступени усиления ЭМУ. Входной и выходной величинами второй ступени усиления ЭМУ являются и , соответственно.
Используя равенство (6.8), из уравнения (6.6) определим выражение для , которое затем подставим в уравнение (6.5). Далее, из уравнения (6.5) определим выражение для тока , которое, в свою очередь, подставим в уравнение (6.4):
.
Вводя обозначения – коэффициент усиления второй ступени ЭМУ и – постоянная времени второй ступени усиления ЭМУ, и применяя преобразование Лапласа к левой и правой частям уравнения (6.10), получим
.
Выражение для передаточной функции второй ступени усиления ЭМУ будет иметь вид
.
Передаточная функция ЭМУ определится выражением
,
где – коэффициент усиления ЭМУ по напряжению.
Как видно, динамические свойства ЭМУ описываются колебательным звеном второго порядка
,
где – период колебаний; – коэффициент затухания колебаний.
При значительных по величине коэффициентах затухания колебаний колебательное звено по своим свойствам приближается к свойствам апериодического звена. Действительно, так как обмотки ЭМУ обладают активным сопротивлением, а их индуктивности относительно невелики, затухание колебаний в ЭМУ носит апериодический характер, и его динамические свойства могут быть аппроксимированы апериодическим звеном
,
где – постоянная времени ЭМУ.
Отметим, что ЭМУ, используемый в типовом ЭСлПр, имеет следующие характеристики: ; .
Коэффициент усиления представляет собой коэффициент усиления по напряжению, и используются при рассмотрении точностных характеристик следящего привода.
Обеспечение работы СлПр с точки зрения энергетики требует также знания коэффициента усиления ЭМУ по мощности.
Коэффициент усиления ЭМУ по мощности равен отношению мощности на его выходе к мощности на его входе , т.е. . Общий коэффициент усиления электромашинного усилителя с поперечным полем по мощности может достигать 10000. И это его большое достоинство.
Номинальная мощность генератора ЭМУ, применяемого в типовом электрическом следящем приводе, составляет 675 Вт.