- •2.Уравнение тяги как результирующая действия всех газодинамических сил. Полный импульс тяги. Удельный импульс и удельная тяга. Давление, температура горения топлива, энергомассовое совершенство
- •3.Термодинамический расчет процессов в камере. Основные термодинамические характеристики топлива, порядок их определения.
- •5.Определение газодинамических параметров течения в сопле с помощью газодинамических фнункций.
- •6. Типы зарядов и их основные характеристики. Требования, предьявляемые к зарядам. Выбор требуемой поверхноси горения .Расчет заряда канально-щелевой формы.
- •8.Причины отклонения параметров рдтт от номинальной величины. Определение разброса вбх. Регулирование по давлению и тяге.
- •8.1 Классификация жрд, облости применения ,преимущества и недостатки.Характеристики камеры и двигателя. Коэффициенты потерь. Характеристики: расходная высотная. Топлива для жрд.
- •9.Основные элементы процессов превращения. Назначение и виды форсунок. Головки к.С. Схемы расположения форсунок. Расчет соотношения по сечения камеры.
- •10. Регулирование жрд. Запуск и остановка двигателя. Основные задачи регулирования.
- •11. Охлаждение жрд. Процессы теплообмена и защиты стенок камеры сгорания. Особенности теплообмена. Способы охлаждения. Расчет охлаждения.
- •13. Система управления ла. Типы траекторий. Определение дальности полета. Траектория наведения. Системы управления ла.
- •14.Основные характеристки рдтт
- •15.Компоновка ла
- •16.Компоновочные схемы ракет; способы создания управляющих сил и моментов. Принцип разбиение ракеты по ступеням.
- •17.Основные весовые и геометрические характеристики ла
- •18. Основные конструктивные схемы гибридных, турбореактивных, ракетно-прямоточных двигателей, комбинированных ракетно-прямоточных двигателей. Основные узлы и элементы.
- •19.Эллиптическая траектория. Интеграл площадей и энергий. Форма и основные участки траектории.Оптимальный угол бросания.Оценка дальности полета по эллиптической и паробалической траекториям
- •21.Системы управления движением ла, их назначение и общая структурная схема. Управление дальностью полета.
- •3.Управление дальностью полета.
- •3.Управление дальностью полета. По Бульбовичу:
- •22. Возмущенное движение ла. Линеаризация уравнений возмущенного движения. Разложение возмущеного движения на продольное и боковое. Динамические коэффициенты.
- •25. Классификация динам. Нагрузок, действующих на ла на различных этапах его эксплуатации. Нагрузка при транспортировке. Ветровая нагрузка. Акустическая нагрузка. Пульсация давления в камере рдтт.
- •29.Задачи динамического анализа ла. Основные задачи динамического анализа. Методы решения динамических задач. Технические решения на этапе динамического анализа.
- •33.Основные особенности 2-х фазного течения. Потери удельного импульса в сопле: их классификация, физические процессы их обуславливающие.
- •37. Назначение хвостового оперения. Балансировочная зависимость. Общий подход к выбору оперения в начальном приближении.
- •44. Основные модели напряженно-деформированного состояния,используемые для прочноскрепленных зарядов рдтт. Запасы прочности, как соотношение разрушающей и расчетной нагрузок. Коэффициент безопасности.
- •45. Математическая постановка мкэ. Основные этапы решения задачи мкэ. Запись основных соотношений теории упругости для конечного элемента в матричной форме.
- •46.Расчет пластин. Основные уравнения и гипотезы. Вывод основных уравнений теории тонких пластин в декартовой системе координат.
- •47.Изгиб пластин. Дифференциальное уравнение упругой поверхности пластины. Методы решения дифференциального уравнения пластины.
- •48.Геометрия оболочек вращения. Гипотезы кирхгофа-лява и геометрические соотношения. Основные соотношения общей теории оболочек.
- •49. Уравнения безмоментной теории оболочек(бто). Уранения осесимметиричной задачи. Сферическая и цилиндрическая оболочки при действии внутреннего давления.
- •51.Устойчивость цилиндрических оболочек. Основные уравнения устойчивости цилиндрических оболочек. Устойчивость цилиндрических оболочек при осевом сжатии и внешнем давлении.
- •52. Основные силы, действующие на корпус ла в полёте и характер их изменений. Определение осевых сил, действующих на корпус ла в полёте.
- •53.Расчет топливных отсеков. Расчет корпуса рдтт. Расчет сферических, эллиптических и торосферических днищ. Особенности расчета на прочность конструкции жрд.
- •54.Конструкция и расчет сопловых блоков двигателей.
- •55.Конструкция и расчет обечаек камер сгорания рдтт.
- •56.Конструкция и расчет органов управления
- •57.Конструкторско-технологическая характеристика соединений.
- •2.Неразъемные
- •58. Конструкция баростендов для испытания двигателей
- •59. Надежность ла на этапе отработки.
- •60.Надежность ла на этапе серийного производства..
- •61. Содержание эксплуатационных испытаний рдтт при отработке.
- •62. Испытание рдтт на служебную безопасность.
- •63.Способы наведния на цель. Системы управления зур.
- •64.Расчетные траектории – телеуправляемые, самонаводящиеся, с комбинированной системой управления.
- •65.Классификация крылатых ракет. Типы траекторий крылатых ракет. Траектория пикирования крылатой ракеты.
- •66.Особенности конструкции, системы наведения и проектированияя авиационными ракетами. Противоспутниковые авиционные ракеты
- •68. Классификация ракетных снарядов
- •69.Методика проведения статического прочностного анализа прочноскрепленного заряда рдтт с использованием конечно-элементных пакетов.
- •70. Методика проведения модального анализа прочноскрепленного заряда рдтт с использованием конечно- элементных пакетов.
- •71.Методика проведения гармонического анализа прочноскрепленного заряда рдтт с использованием конечно-элементных пакетов.
- •72.Методика проведения динамического анализа прочноскрепленного заряда рдтт с использованием конечно-элементных пакетов.
- •73. Методика определения ндс прочноскрепленного заряда рдтт при действии температуры с использованием конечно-элементных пакетов.
- •74.Методика проведения температурно-прочностного анализа прочноскрепленного заряда рдтт с использованием конечно-элементных пакетов.
- •75.Методика проведения расчета на устойчивость цилиндрической оболочки с использованием конечно-элементных пакетов.
- •76.Общие сведения о пкм. Основные определения, структура материалов, фазы, назначение связующих и наполнителей в составе материалов.
- •78.Формование изделий из пкм методы форования:намотка, прессование, автоклавное формование, режимы формования.
- •79. Физико-мех., теплофизические и др. Свойства угле-, стекло-, органо , боропластиков, термопластичных км.
- •80. Теплонапряженные узлы ла и дла из пкм. Расчет температурных полей,анализ толщин с учетом и без учета абляции,оценка тепло и термостоикости.
- •81.Структурные особенности материала и учет их в конструкциях, анализ прочности.
- •82. Химическая стойкость пкм в конструкциях ла и дла
- •83. Техническая подготовка производства.
- •84. Тип производств и его определение.
- •85.Точечные диаграммы и практические кривые распределения (рассеивания) размеров(погрешностей).
- •86.Классификация баз. Принципы совмещения баз при постороении операций. Принцип постоянства баз.
- •87. Погрешности обработки, вызываемые установкой заготовок.
- •88.Припуски. Максимальный и минимальный припуски.
- •89.Понятине технологичности. Количественная оценка технологичности. Качественная оценка технологичности.
- •90. Основные принципы построения технологических процессов.
- •91 Принципы выбора топлива и формы заряда для конкретной конструкции рдтт
- •92. Сравнительный анализ характеристик баллиститных и смечевых твердых топлив.
- •93.Особенности проектирования заряда торцевого горения.
- •94. Факторы, влияющие на скорость горения твердого топлива
- •95. Принцип выбора бронирующего покрытия для заряда тт.
- •96.Типы воспламенительных составов и принципы проектированиявоспламенителей.
- •97. Технология производства зарядов из смесевых твердых топлив.
- •98.Технология изготовления зарядов из баллиститных твердых топлив.
- •99.Технология нанесения бронирующих (от 3 до 8 мм)
- •100.Технология крепления зарядов твердого топлива в камере сгорания рддт
- •101.Технология подготовки корпусов рдтт перед их заполнением.
- •102.Технология производства пиротехнических воспламенительных составов.
- •109. Назначение и содержание технического задания.
- •110.Назначение и содержание технического предложения
- •111. Назначение и содержание эскизного и технического проектов
- •112.Назначение и содержание программы и методики испытаний.
- •113.Назначение и содержание правил по обращению.
- •114.Назначение и содержание технических условий
- •115.Динамика системы поверхность горения - камера
- •120.Динамическое состояние заряда: вязкоупругая модель.
- •122.Расчет динамического ндс по коэффициентам усиления. Определения расчетных случаев оценки динамической прочности заряда при продольной акустической неустойчивости рдтт.
113.Назначение и содержание правил по обращению.
Цель: исключить несчастные случаи.
Ссылка на правила и условия эксплуатации.
Содержат правила безопасного обращения с зарядом и двигателем.
Инструкции по технике безопасности, использованию, хранению, уничтожению.
114.Назначение и содержание технических условий
ТУ может разрабатываться на одно изделие или группу изделии.
Состав:1) техническое требования. 2)основные параметры и его характеристики.3)комплектность. 4)маркировка. 5)упаковка. 6)консервация :- порядок комплектования. –требование к таре. – порядок размещения. –способ укладки .7)методы контроля : - методы отбора проб. – оборудование и материалы. – подготовка к измерениям. – подготовка к испытаниям. – обработка результотов. 8)транспортировка и хранение: - способы крепления. – способы погрузки. – требование к скаладам. – условное хранение. – сроки хранения. 9) гарантии поставщика.10) приложения ТУ
115.Динамика системы поверхность горения - камера
1. При достаточно быстрых переходных режимах в РДТТ имеет место запаздываниепроцессов, определяемое инерционностью объема камеры сгорания, горящего слоя топлива и релаксацией давления в камере, поэтому при изучении динамическиххарактеристик необходимо учитывать обратные связи между давлением и параметрамипрогретого слоя топлива.
Скорость горения топлива определяется скоростью реакции на поверхности горения согласно закону Аррениуса: ,где — некоторый коэффициент с размерностью скорости горения; — энергия активации твердой фазы. Из этой зависимости видно, что скорость горения зависит от температуры поверхности горения топливаTω. При изменении давления в камере сгорания меняется тепловой поток, поступающий от фронта пламени к поверхности горения, что приводит в своюочередь к изменению Tω.Вследствие существенной инерционности теплопроводяшего горящего слоя топлива придостаточно быстром изменении давления температураTωне успевает реагировать наэти отклонения. Это приводит к тому, чтоскорость горения (а значит, и массовый приход продуктов сгорания в камеру), определяемые величинойTω, будут отличаться от равновесного значениясоответствующего новой величине давления. Знак этого неравновесного прихода газообразных продуктов сгорания противоположен знаку изменения давления: при возрастании давленияTω будет меньше нового равновесного значения, приход продуктов сгорания уменьшится, что в конечном счете повлияет на изменениедавления.
Такимобразом, динамические характеристики камеры РДТТв значительной степени зависят от динамическихсвойств горящего слоя твердого топлива. Поэтому рассмотрим в более общей постановкехарактеристики камеры, в частности, передаточную функцию горящего слоя топлива.
2. Передаточная функция камеры сгорания, связывающая отклонения скорости горения с отклонением давления, может быть представлена(при)
Отклонения скорости горения и отклонения давления образуют замкнутую систему с обратной связью без внешнего возмущения, как это показано на рис. 4.3. Связь флуктуации давления с флуктуациями скорости горения определяется передаточной функцией процесса горения.
Для определения Wu(S) воспользуемся уравнениями баланса энергии на поверхности горения, связывающими тепловые потоки в твердом топливе и в продуктах сгорания и тепло, выделяемое или поглощаемое в результате реакций в тонком слое на самой поверхности горения (рис. 4.4):
(1) Здесь — теплота фазового перехода на поверхности раздела фаз (положительная в случае эндотермическихреакций);температурный градиент в газе на поверхности раздела фаз;и — скорость реакции (пиролиза) на поверхности, подчиняющаяся з-ну Аррениуса. Индекс относится к параметрам на поверхности горения (при).
Последний член этого равенства представляет собой тепловыделение на поверхности горения. Отметим, что для большинства смесевых топлив на основе перхлората аммония (ПА) тепловыделениеприреакции разложения окислителя значительно выше поглощения тепла при газификации (т. е. реакция экзотермическая). Первый член уравнения (1) представляет тепловой поток от продуктовсгорания.Методика его вычисления как раз и определяет существо той или иной модели горения. Определим градиент температуры(дТ/дх)w+ в прилегающем к поверхности горения слое, основываясь на следующих соображениях. Зона реакций в твердой фазе принимается достаточно узкой и близкой к поверхности, реакции происходят на поверхности, а зона реакций учитывается только при определении граничных условий для поверхности горения. Кроме того, будем для простоты приближенно считать коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к твердому топливупропорциональным величине скорости горения (2)Используя это соотношение, нетрудно найти с учетом степенного закона горения выражение для величины теплового потока от продуктов сгорания:(3)Значение коэффициента пропорциональности К1 можно определить при помощи (1) из условий стационарного процесса(4) Передаточная функция замкнутой системыгорения может быть записана следующим образом:(5) Исследуя это выражение обычными известными методами, можно решить задачу о выделении областей устойчивой работы РДТТ. Очевидно также, что заменяяsна, нетрудно получить выражения для амплитудно-фазовых частотных характеристик.
Функция чувствительности топлива.
Одной из важнейших проблем РДТТ является обеспечение устойчивого горения топлива в камере сгорания. Стабильность величины pkзависит от баланса между возбуждением и демпфированием колебаний. Основные источники колебаний связаны с полемтеченияпродуктов сгорания в камере - с действием осредненного потока и с динамическими свойствами горящего топлива - стакназываемой чувствительностью в зоне горения. В силу того, что суммарные потери энергии колебаний определяются демпфирующим эффектом сопла, потерями сопротивления конденсированных частиц и действием конструкции (вибрации корпуса двигателя и заряда топлива), основное внимание уделяют динамическим свойствам горящего слоя твердого топлива, которыйявляется интенсивным источником акустической энергии. Большинство проводившихся линейных анализов неустойчивого горения связано в той или иной степени с так называемойфункцией чувствительности топлива,под которой понимают отношение отклонений расхода топлива с поверхности горения и давления в камере
вобычном понимании или в преобразовании Лапласа. Это фактически сводит функцию чувствительности к передаточной функции:илик АФЧХ (точнее к амплитудной характеристике). Несмотря на разный подход к рассмотрению теплоотдачи отгазак твердому топливу, большинство теорий сводится к одному же уравнению функции чувствительности в следующей форме:
Здесь
Отличие разных работ заключается в основном в значении входящей сюда величины В.
Частотные характеристики.
1. Если известны уравнения всех звеньев исследуемой системы, то при изучении динамических характеристик удобно пользоваться передаточными функциями. Но на практике не всегда можно математически описать отдельные элементы в силу сложности происходящих в них процессов. В таких случаях удобно использовать при исследованиях так называемые частотные характеристики, представляющие собой отношение изображений выходной и входной величин в смысле Фурье:
(1)Замечательная особенность частотных характеристик заключается в том, что их можно найти экспериментально для тех звеньев, уравнения которых неизвестны. Кроме того, частотные характеристики позволяют при минимуме вычислений получать достаточно полные сведения о динамических свойствах отдельных элементов и систем. Рассмотрим некоторый линейный элемент, на который подается гармоническое входное воздействие, меняющееся по синусоидальному закону (2) где — амплитуда подаваемого воздействия;— угловая частота возмущения. Тогда в силу линейности элемента выходной сигнал будет также иметь гармонический характер, но с измененной амплитудой ифазой колебаний: (3)где — сдвиг по фазе выходной величины. Если изменим частоту сна некоторую,то выходная координата также изменится:(4) т. е. амплитуда и фаза зависят отчастоты — что является законом для всяких вынужденных колебаний в природе.
2. Задаваясь рядом значений частоты , при постоянной амплитуде на входе можно получитьзначения соответствующих величин амплитуды на выходе и фазы, по которым легко построить графики.
График зависимости усиления выходной амплитуды от частоты колебаний входного сигнала называютамплитудной частотной характеристикой,а график—фазовойчастотной характеристикой.На практике графики иобъединяют в один, построенный в полярных координатах, который и представляет амплитудно-фазовую частотную характеристику(АФЧХ) .Если проекции вектора АФЧХ на оси абсцисс и ординат обозначить соответственно через U и V, то построенные соответствующим образом кривые зависимостейиназываютдействительной и мнимой характеристиками. :3. Если только для части элементов известны экспериментально полученные АФЧХ, для построения частотной характеристики всей исследуемой системы необходимо найти по уравнениям движения частотные характеристики остальных звеньев. При этом математические операции существенно упрощаются, если гармоническиеколебания представить в комплексной форме:. Тогдаимеем также . Используя эти соотношения припомощи (2.25),можно получить по известным уравнениям элементов— собственному оператору и оператору воздействия—следующие выражения для частотных характеристик:
(5)
Легко увидеть, что АФЧХ представляет собой передаточную функцию, в которой принято.
4. Обычно неудобно при построении частотных характеристик откладывать частоту в линейном масштабе, так как все точки, соответствующие низким частотам, будут слишком тесно расположены вблизи начала шкалы. Поэтому на практике строят зависимости значений АФЧХ от логарифма частоты, и построенные таким образом характеристики называют логарифмическими.Логарифмические характеристики значительно проще аппроксимировать ломаными линиями — асимптотами, что упрощает вычислительную работу при допустимой точности расчетов.
116.ОСНОВЫ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ.ЧАСТОТНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА.ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ. МЕТОДЫ ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЧАСТОТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЦЕССА ГОРЕНИЯ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА В ЛАБОРАТОРНЫХ УСЛОВИЯХ.
Математическая модель акустических колебаний КС
Допущения: Т,Р, газодинамические параметры среды постоянны; приход равен расходу; Vпостоянен; все изменения в горении происходят в тонком слое (отсутствует влияние зоны горения на газ); рассматриваются акустические колебания; нет потерь.
Уравнение сохранения массы в элементе объёма:
Уравнение сохранения массы частицы:
Ур. сохранения количества движения (в единице объёма):
Уравнение энергии:
Уравнение сохранения количества движения системы:
Ур-ние сохранения массы системы:
ЧАСТОТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ.
1. Если известны уравнения всех звеньев исследуемой системы, то при изучении динамических характеристик удобно пользоваться передаточными функциями. Но на практике не всегда можно математически описать отдельные элементы в силу сложности происходящих в них процессов. В таких случаях удобно использовать при исследованиях так называемые частотные характеристики, представляющие собой отношение изображений выходной и входной величин в смысле Фурье:
(2.25)
Замечательная особенность частотных характеристик заключается в том, что их можно найти экспериментально для тех звеньев, уравнения которых неизвестны. Кроме того, частотные характеристики позволяют при минимуме вычислений получать достаточно полные сведения о динамических свойствах отдельных элементов и систем.
Рассмотрим некоторый линейный элемент, на который подается гармоническое входное воздействие, меняющееся по синусоидальному закону
, где— амплитуда подаваемого воздействия;— угловая частота возмущения.
Тогда в силу линейности элемента выходной сигнал будет также иметь гармонический характер, но с измененной амплитудой и фазой колебаний: (2.27)
где — сдвиг по фазе выходной величины.
Если изменим частоту с на некоторую,то выходная координата также изменится:
(2.28), т. е. амплитуда и фаза зависят от частоты— что является законом для всяких вынужденных колебаний в природе.
2. Задаваясь рядом значений частоты , при постоянной амплитуде на входе можно получить значения соответствующих величин амплитуды на выходе и фазы, по которым легко построить графики.
График зависимости усиления выходной амплитуды от частоты колебаний входного сигнала называют амплитудной частотной характеристикой, а график— фазовой частотной характеристикой. На практике графикииобъединяют в один, построенный в полярных координатах, который и представляет амплитудно-фазовую частотную характеристику (АФЧХ) (рис. 2.9). Если проекции вектора АФЧХ на оси абсцисс и ординат обозначить соответственно через U и V, то построенные соответствующим образом кривые зависимостейиназывают действительной и мнимой характеристиками. :
3. Если только для части элементов известны экспериментально полученные АФЧХ, для построения частотной характеристики всей исследуемой системы необходимо найти по уравнениям движения частотные характеристики остальных звеньев. При этом математические операции существенно упрощаются, если гармонические колебания представить в комплексной форме:. Тогда имеем также. Используя эти соотношения при помощи (2.25), можно получить по известным уравнениям элементов— собственному операторуи оператору воздействия—следующие выражения для частотных характеристик:
;(2.29);
Легко увидеть, что АФЧХ представляет собой передаточную функцию, в которой принято.
4. Обычно неудобно при построении частотных характеристик откладывать частоту в линейном масштабе, так как все точки, соответствующие низким частотам, будут слишком тесно расположены вблизи начала шкалы. Поэтому на практике строят зависимости значений АФЧХ от логарифма частоты, и построенные таким образом характеристики называют логарифмическими. Логарифмические характеристики значительно проще аппроксимировать ломаными линиями — асимптотами, что упрощает вычислительную работу при допустимой точности расчетов.
Влияющие факторы:1.поверхностные реакции (при низких частотах влияние поверхностных реакций пренебрежимо мало, но с увеличением частоты их роль существенно возрастает); 2.температура топлива; 3.особенности топлива; 4.Реакции у пов-ти горения; 5.Волны энтропии; 6.Тепловое излучение
Методы экспериментального опред. частотных хар-тик процесса превращения ТТ в лаб. условиях.
Частотные характеристики камеры РДТТ могут быть получены экспериментально, если поставить на выходе из «очковой» камеры специальный диск, являющийся источником колебаний (рис. 4.20, а). Так как между параметрами камеры и изменением площади критического сечения имеется связь, определяемая уравнением
, то изменяя в опытенапример, по синусоидальному законуполучаем изменение давления в формегде— сдвиг по фазе между колебаниями диска и давления в камере. Известными способами можно в этом случае найти выражение дляи:
Отсюда видно, что изменяя, Ар,и вычисляя постоянную камеры Тк, можно определитьи. Характеристики, полученные таким образом Баррером и Надо, представлены на рис. 4.21.
Рис.4.21.
Известны и другие методы экспериментального определения динамических характеристик РДТТ, в частности, метод «вращающегося клапана». В этом методе динамические характеристики определяются при помощи модели ракетного двигателя с обычным и дополнительным вспомогательным соплом, которое периодически открывается и закрывается с помощью специального вращающегося клапана, что приводит к генерации малых колебаний в камере сгорания (см. рис. 4.20, б). Соотношение амплитуды и фазы этих колебаний и изменение площади сечения вспомогательного сопла при помощи вращающегося клапана зависит от динамических характеристик горящего твердого топлива и камеры сгорания. Определенные в опытах значения фазового угла и амплитуды давления позволяют вычислять функцию чувствительности.
Методы экспериментального определения частотных характеристик процесса горения твердого топлива и частотных характеристик двигателя.
Для определения частоты поверхности горения используют разные способы:
1.Т камера - наиболее распространенный способ. Топливные заряды расположены на противоположных днищах, а сопло по середине. При возникновении акустических колебаний с А=ΔР меняентся расходная характеристика сопла. Т.О частота процесса горения – функция длины Т камеры.
Подбирая Lмы можем найти длину резонанса процесса горения.
Т.О все топлива проходят все испытания на Т камере
2.L камераиспользуется в модельных двигателях с очковым соплом в зоне сопла устанавливают: -диск; -вихревой клапан.
Диск-создает высокое давление в камере сгорания => волна возмущения в сторону поверхности горения
Определение резонансной частоты
3.Акустический метод исследования процесса горения
Используется близкая к Т-камере установка и поверхность горения облучается акустической волной.
находят усиление колебаний двигателя.
117. НЕУСТОЙЧИВЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ РДТТ. ВИДЫ НЕУСТОЙЧИВЫХ РАБОЧИХ ПРОЦЕССОВ В КАМЕРАХ РДТТ.ТРИ КЛАССА АКУСТИЧЕСКИХ ВОЛН.СХЕМА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ МЕЖДУ ЗОНОЙ ГОРЕНИЯ ТОПЛИВА И АКУСТИЧЕСКИМИ ВОЛНАМИ В КАМЕРЕ.ОСНОВНОЕ ВОЛНОВОЕ УРАВНЕНИЕ КАМЕРЫ.
Неустойчивый процесс- процесс с колеб. параметров, хар-ки кот. выходят за установ. пределы. Неустойчивость снижает надежность двигателей, ухудшает их вбх, повышает стоимость ЛА.
Неустойчивые процессы в КС проявляются в виде низко- и высокочастотных колебаний Р в продольном, радиальном и тангенциальном направлениях с частотой от неск. Гц до кГц.
Неустойчивые режимы реализуются при наличии возмущений, образующих волны давления. Равновесное течение процессов нарушается, т.к. под действием волн давления происходят локальные изменения скоростей тепловыделения и газообразования. В условиях колебаний Р в КС скорость горения ТТ увеличивается. = >рост Р и тяги и уменьшению времени сгорания заряда. Сила тяги, кроме того, получает колебательную составляющую, которая передается корпусу ракеты. При значит. повышении Р дв. может разрушиться. Если дв. устойчив, то колебания или имеют допустимую амплитуду, или просто затухают Выделяют низкочастотные и высокочастотные колеб. в КС.
Низкочастотная неустойчивостьопределяется автоколебаниями в камере сгорания с частотой, меньшей чем мин. собственная акустическая частота. Диапазон не более 100 Гц. Приведенная длина камерыэтот тип неустойчивости назыв.-неустойчив.- встречается в малых РДТТ
Методы борьбы-увелич.Р в КС,увелич. теплового потока в зону горения(исп. теплоемкостных тел-тепловые ножи,исп. электродов)
Высокочастотная неустойчивостьопределяется автоколебаниями в камере сгорания с частотой, близкой к одной из собственных акустических частот камеры сгорания.
Понимаят условные связи м/у зоной поверхности горения и акустическими волновыми процессами, кот реализуются в газовом столбе КС. 3 вида высокочастотной неустойчивости.
1.продольная акустическая неустойчивость(ПАН)-связана с изменением акустич. давления(скорости акуст. волны) по длине КС.f=na/2L
Для крупногабаритных РД f=100-500 Гц
2.Радиальная акустич. неустойчивость(РАН)-автоколебания газа с зоной горения кот. совпадают с акустич. волнами геометрически совпадающими с тягой КС
3.Тангенциальная неустойчивость
Методы борьбы с 2 и 3 –применение металлизированных порошков, установка мех-х разделителей полости(щелей –нечет. кол-во)
Скорость горения растет с увеличением давления, поэтому вблизи поверхности горения происходит местное повышение скорости горения ,которое способствует новому росту давления; в результате этого амплитуда колебаний возрастает, что и приводит к неустойчивости
Волновое уравнение камеры.
волновое уравнение записано для идеальной цилиндрической полости, наполненной однородной газовой смесью с малой скоростью движения и малой амплитудой колебаний газа. Это уравнение не учитывает переменности объема полости из-за выгорания заряда, переменности состава ПС по объему, возможности колебаний стенок камеры и заряда, неравномерности процессов в зоне горения твердых ракетных топлив и т. д
— сила взаимодействия между двумя фазами в единице объема,— количество тепла, которым обмениваются между собой газ и частицы,- количество движения, которым обмениваются между собой газ, образующийся со скоростьюи газ, находящийся в камере.