- •Специальные виды штамповки Учебное пособие
- •Воронеж 2009
- •1.1 Строение металлов
- •1.2. Деформации поликристаллов в металле под действием внешних сил
- •1.3. Физические основы формоизменения металлов
- •1.4. Классификация методов холодной штамповки по скорости деформации
- •2. Штамповка резиной
- •2.1. Общие сведения
- •2.2. Давления, развиваемые резиновыми подушками
- •2.2.1. Влияние сорта резины
- •2.2.2. Влияние коэффициента трения между резиновой подушкой и внутренними поверхностями контейнера.
- •2.2.3. Влияние соотношения между толщиной резиновой подушки и высотой жесткого формообразующего элемента
- •2.2.4. Влияние соотношения между объемом резиновой подушки и объемом, заполняемым резиной при рабочем ходе.
- •2.2.5. Влияние внутреннего очертания контейнера.
- •2.3. Периоды работы резиновых подушек
- •2.4. Операции, выполняемые методом штамповки резиной
- •2.4.1. Вырезка по контуру
- •2.4.2 Просечка отверстий
- •2.4.3 Гибка бортов
- •2.4.4. Формовка
- •2.4.5 Вытяжка
- •2.5. Сорта резины для подушек
- •2.6. Оснастка, особенности её конструирования и изготовления
- •2.6.1. Контейнеры
- •2.6.2. Жесткие формоизменяющие элементы
- •2.7. Оборудование, применяемое при штамповке резиной
- •3. Разновидности метода штамповки резиной
- •3.1. Гидрорезиноштамповка
- •3.2. Оборудование при гидрорезиноштамповке
- •3.3. Ударная штамповка резиной
- •3.4. Технология изготовления деталей методом ударной штамповки резиной
- •3.4.1. Особенности штамповки деталей первого класса
- •3.4.2. Особенности штамповки деталей второго класса
- •3.4.3. Особенности штамповки деталей третьего класса
- •3.5. Оборудование и оснастка при ударной штамповке резиной
- •3.5.1. Листоштамповочные молоты
- •3.5.2. Контейнеры
- •3.5.3. Жёсткие формоизменяющие элементы
- •4.Штамповка на падающих молотах
- •4.1 Сущность метода
- •4.2. Технология изготовления деталей
- •4.2.1. Раскрой заготовок
- •4.2.2. Подготовка заготовок под штамповку
- •4.2.3. Штамповка
- •4.2.4. Калибровка
- •4.2.5. Доводка
- •5. Гидроштамповка
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Напряжения и деформации, возникающие в материале заготовки
- •5.3. Оборудование при гидроштамповке
- •5.3.1. Установка для изготовления полых деталей формы тел
- •5.3.2. Установка для подачи воды под высоким давлением в полость матрицы
- •5.3.3. Установка для изготовления полых деталей (с дном и без дна) формы тел вращения с воздействием жидкости на заготовку через диафрагму.
- •5.3.4. Установка для изготовления деталей типа днищ и сфер
- •5.3.5. Установка для изготовления деталей типа обшивок
- •5. 4. Оснастка, особенности её конструирования и изготовления
- •6.1. Общие сведения
- •6.2 Элементы теории гибки с растяжением
- •6.3. Формообразование деталей на станках типа пгр
- •6.4. Гибка деталей на роликовых станах
- •6.5. Формообразование деталей на копировально-гибочных станках типа кгл
- •6.6. Формообразование деталей на прессах типа оп и ро
- •6.7. Формообразование деталей на прессах типа пкд
- •7. Обкатка и раскатка
- •7.1. Общие сведения
- •7.2. Технологический процесс обкатки
- •7.3. Технологический процесс раскатки
- •7.4. Элементы теории процесса раскатки
- •7.5. Заготовки и их расчёт
- •7.6. Оборудование и оснастка при обкатке и раскатке
- •7.6.1. Оборудование
- •7.6.2. Оснастка
- •8. Штамповка взрывом
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Разновидности взрывчатых веществ и их особенности
- •8. 3. Способы штамповки взрывом и применяемое оборудование
- •8.3.1. Классификация штамповки по виду применяемой энергии
- •8.3.2. Классификация штамповки по способу передачи энергии взрыва
- •8.3.3. Классификация штамповки по типу применяемых конструкций установок
- •8.4. Расчёт процессов высокоскоростного деформирования
- •8.5. Изменение металла при импульсном нагружении
- •8.6. Применение электрогидравлического эффекта в качестве источника энергии
- •9. Применение легкообрабатываемых
- •9.1. Материалы, применяемые при изготовлении оснастки
- •9.1.1. Масса тлк-э
- •9.1.2. Масса дкм
- •9.1.3. Пескоклеевая масса
- •9.1.4. Эпоксипласт
- •9.2. Особенности конструирования и изготовления оснастки
- •9.2.1. Отливка пуансонов из тлк-э
- •9.2.2. Изготовление пуансонов с применением дкм
- •10. Принципы проектирования технологических процессов
- •10.1. Исходные данные и порядок разработки технологических процессов
- •10.2. Технико-экономическая оценка вариантов технологических процессов
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
2.4.5 Вытяжка
Операцию вытяжки можно выполнять по различным схемам: 1) с резиной, работающей в качестве пуансона без прижима;
с резиной, работающей в качестве пуансона с прижимом;
с резиной, работающей в качестве матрицы с прижимом.
П ри схемах с прижимом в зависимости от усилия прижима возможна вытяжка с перемещением фланца детали (рис. 31, а) и без его перемещения (рис. 31, б).
Рис. 31. Схема вытяжки с резиной, работающей в качестве пуансона:
а — без прижима; б — с прижимом
В зависимости от геометрии детали, толщины и марки металла рационально применять ту или иную схему. Руководствуются при этом следующими основными положениями. При неглубокой вытяжке, когда высота детали не достигает минимального ее размера в плане, могут быть применены схемы без прижима. При глубокой вытяжке используют схему с прижимом и с резиной, работающей в качестве матрицы. Следует также учитывать, что при схемах с перемещением фланца утонение металла будет меньше, чем при вытяжке без перемещения фланца.
Вытяжку резиной, работающей в качестве пуансона, рационально применять при штамповке деталей, имеющих относительно малые габариты формоизменяемого рельефа, определяемые критерием Кр, характеризующим отношение толщины материала заготовки детали к минимальному радиусу кривизны штампуемого рельефа, т. е.
(27)
Это соотношение должно находиться в определенных пределах:
для сталей (20, 1Х18Н9Т):
для дуралюмина:
Пределы штампуемости материала определяются несколькими критериями. Критерием Кш характеризуется степень формоизменения. Этот критерий при неглубокой вытяжке является соотношением максимальной глубины штампуемой детали hмакс к наименьшему линейному размеру в плане 1мин (рис. 32), т. е.
(28)
Значения Кш для схем с прижимом при неподвижном фланце принимают в этих же пределах, причем меньшие значения — для мягких материалов, большие — для твердых.
При схемах с перемещением фланцев (детали типа патрубков) Кш принимают равным 0,6.
Критерием Кв, характеризующим допустимую степень формоизменения при глубокой вытяжке цилиндрических деталей из листовых заготовок, является отношение диаметра заготовки к диаметру изготовляемой детали:
(29)
где Do — диаметр заготовки; d — диаметр детали.
Рис. 32. Схемы деталей с элементами неглубокой вытяжки.
При завышении коэффициентов Кш и Кв возможно, недопустимое утонение стенок и гофрообразование.
Для схемы без перемещения фланца потребное давление, развиваемое резиновой подушкой, определяет по формуле:
(30)
Н аименьшие радиусы рельефа детали (сопряжение дна и стенки), которые можно получить при схеме с перемещением фланца, определяют по формуле:
(31)
При штамповке рельефа типа рифта следует учитывать некоторую специфику (рис. 33).
Критерием Кж степени формообразования рифтов для материалов толщиной 0,5…2,0 мм служит отношение глубины рифта hмакс к его ширине:
(32)
где hмакс — глубина рифта; А — ширина рифта
Рис. 33. Рифты: а – овальный; б – трапецевидный.
Штамповку деталей типа обтекателей и неглубоких днищ если необходимо, проводят в два-три перехода с применением резиновых прокладок и промежуточных отжигов.
Штамповка деталей типа полупатрубков вытяжкой также требует учета некоторой специфики.
Величину необходимого давления для штамповки полупатрубка (рис. 34) определяют по формуле:
, (33)
а ширину заготовки по формуле:
Рис. 34. Схема вытяжки патрубка.
Штамповку полупатрубков ведут в два перехода: при первом переходе применяют прокладку из резинового листа, а второй переход является калибрующим.
Вытяжку резиной, работающей в качестве матрицы при жестком пуансоне с прижимом, применяют при формообразовании деталей с замкнутым контуром, имеющих элементы глубокой вытяжки. На рис. 35 представлены схемы типовых деталей, штампуемых этим методом.
Сущность процесса вытяжки резиновой матрицей при жестком пуансоне с прижимом заключается в следующем (рис. 36): листовую заготовку располагают между прижимом и резиновой подушкой (матрицей), заключенной в контейнер; жесткий пуансон с контуром, соответствующим внутреннему обводу детали, вжимается в резиновую подушку при одновременном прижиме к ней фланцев заготовки.
Возможны два варианта этой схемы. По первому варианту процесс протекает при неподвижном прижиме за счет вдавливания пуансона в матрицу при соответствующем перемещении контейнера. При втором варианте пуансон неподвижен, а прижим опускается.
Этот способ вытяжки применим к деталям из сплавов алюминия и из сталей (малоуглеродистых и нержавеющих), при этом степень формоизменения по сравнению с вытяжкой в стальных инструментальных штампах может быть на 20…30% больше.
Утонение металла при вытяжке резиновым пуансоном существенно уменьшается, поскольку почти нет трения между заготовкой и резиновым пуансоном.
Степень деформации при вытяжке цилиндрических деталей определяется коэффициентом вытяжки mо, который равен:
mо=d/D0 (35)
Рис. 35. Типовые детали, штампуемые резиной, работающей в качестве матрицы при жестком пуансоне с прижимом.
Чем меньше по величине коэффициент т, тем больше степень деформации. Поэтому коэффициент вытяжки служит показателем интенсивности процесса формоизменения.
Для каждого материала опытным путем определен предельный коэффициент вытяжки, позволяющий рассчитывать диаметр детали, которую можно вытянуть из данной заготовки. Если вытяжка детали требует коэффициент, значение которого меньше предельного, то вытяжку производят в два или несколько переходов.
а - до штамповки; б - после штамповки; 1 - листовая заготовка; 2 - прижим; 3 - резиновая подушка; 4 - пуансон; 5 - контейнер
Для второго и последующих переходов коэффициент вытяжки представляет отношение последующего диаметра к предыдущему, т. е.
П одбор коэффициента вытяжки и диаметров по переходам ведут по соотношениям:
где mi — коэффициенты вытяжки по переходам;
di — внешние диаметры по переходам.
Численные значения коэффициентов вытяжки находят по справочникам в зависимости от материала детали. Следует отметить, что для первого перехода коэффициент вытяжки численно меньше, чем для последующих. Между переходами применяют термическую операцию для придания материалу пластичности.
ной формы коэффициенты вытяжки зависят от длины прямолинейного участка грани как функции радиуса сопряжения прямолинейных участков. На рис. 37 приведен график этой зависимости.
1R
2R
3R
4R
5R
67 8R
Рис. 37. График
зависимости коэффициента вытяжки как
функции прямолинейного участка и
радиуса сопряжения
енты вытяжки при штамповке резиной дают возможность штамповать детали сложной формы за один переход, в то время как при других методах штамповки количество переходов будет много больше. В этом существенное преимущество метода штамповки резиной.
Для алюминиевых сплавов рекомендуются давления резиновой матрицы от 0 до 30…40 МПа, а для сталей С20; 1Х18Н9Т — от нуля до 70…120 МПа. Конечное давление зависит от коэффициента вытяжки, толщины штампуемого металла и радиуса сопряжения вертикальной стенки детали с фланцем.
Для получения хороших результатов режим изменения давлений должен протекать по определенному закону; Если нарастание давления резины относительно хода пуансона будет замедленным, то возможно гофрообразование и, наоборот, при избыточном давлении в зависимости от хода пуансона возможен прорыв материала. Это объясняется тем, что давление со стороны резины определяет усилие прижима, а относительный ход пуансона - степень формоизменения.
Таким образом, при вытяжке резиновой матрицей при жестком пуансоне с прижимом давление последнего переменно л непрерывно возрастает, что при отсутствии трения между заготовкой и матрицей дает возможность увеличить степень формоизменения (увеличения степени вытяжки -и уменьшения коэффициента вытяжки) по сравнению с вытяжкой другими методами.
Выбор величины давления и скорости его нарастания в зависимости от хода пуансона делают по номограммам и таблицам, приведенным в соответствующих справочниках по холодной штамповке.