- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. АНАЛИЗ И РАСЧЁТ ЦЕПЕЙ ПОСТОЯННОГО ТОКА
- •1.1. Электрическая цепь и её элементы
- •1.2. Основные электрические величины цепи постоянного тока
- •1.3. Резистивный элемент
- •1.4. Схемы замещения источников электрической энергии
- •1.5. Основные законы цепей постоянного тока
- •1.6. Потенциальная диаграмма электрической цепи
- •1.7. Эквивалентные преобразования в резистивных цепях
- •1.8. Методы расчёта цепей постоянного тока
- •1.8.2. Метод контурных токов
- •1.8.3. Метод узловых потенциалов
- •1.8.5. Метод эквивалентного генератора
- •1.9. Баланс мощностей
- •1.10. Расчёт нелинейных цепей постоянного тока
- •Контрольные вопросы и задания
- •2.1. Основные понятия переменного тока
- •2.2. Способы представления синусоидальных величин
- •2.3. Элементы электрической цепи синусоидального тока
- •2.3.1. Индуктивный элемент
- •2.3.2. Ёмкостный элемент
- •2.5. Законы Кирхгофа для цепей синусоидального тока
- •2.9. Мощности в цепях синусоидального тока
- •2.10. Учёт взаимно индуктивных связей при анализе электрических цепей
- •Контрольные вопросы и задания
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Схема соединения звездой в трёхфазных цепях
- •3.3. Схема соединения треугольником в трёхфазных цепях
- •3.5. Мощность в трёхфазных цепях
- •3.6. Измерение мощности трёхфазной цепи
- •Контрольные вопросы и задания
- •4.3. Расчёт цепей несинусоидального периодического тока
- •Контрольные вопросы и задания
- •5.1. Элементы магнитной цепи
- •5.2. Основные величины и законы магнитных цепей
- •5.3. Свойства и характеристики ферромагнитных материалов
- •5.4. Расчёт неразветвленной магнитной цепи
- •5.5. Электромеханическое действие магнитного поля
- •5.7. Мощность потерь в магнитопроводе
- •Контрольные вопросы и задания
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Устройство однофазного трансформатора
- •6.3. Принцип действия однофазного трансформатора
- •6.4. Схема замещения однофазного трансформатора
- •6.5. Работа трансформатора в режиме холостого хода
- •6.6. Работа трансформатора в режиме короткого замыкания
- •6.8. Мощности трансформатора
- •6.11. Автотрансформаторы
- •Контрольные вопросы и задания
- •7.1. Общие сведения
- •7.3. Режимы работы трёхфазных асинхронных машин
- •7.4. Принцип действия трёхфазных асинхронных двигателей
- •7.5. Мощность и КПД трёхфазных асинхронных двигателей
- •7.6. Механические характеристики асинхронных двигателей
- •7.7. Пуск трёхфазных асинхронных двигателей
- •7.9. Однофазные асинхронные двигатели
- •Контрольные вопросы и задания
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Устройство трёхфазных синхронных машин
- •8.3. Разновидности трёхфазных синхронных машин
- •8.5. Принцип действия трёхфазных синхронных машин
- •8.6. Работа синхронного генератора в режиме холостого хода
- •8.7. Работа синхронного генератора в режиме короткого замыкания
- •8.8. Работа синхронного генератора в режиме нагрузки
- •8.9. Мощность и КПД трёхфазных синхронных машин
- •8.10. Характеристики трёхфазных синхронных машин
- •8.11. Пуск трёхфазных синхронных двигателей
- •Контрольные вопросы и задания
- •9.1. Общие сведения
- •9.2. Принцип действия коллектора
- •9.3. Устройство машин постоянного тока
- •9.5. Реакция якоря
- •9.6. Мощность и КПД машин постоянного тока
- •9.8. Характеристики генераторов постоянного тока
- •9.9. Характеристики двигателей постоянного тока
- •9.11. Регулирование частоты вращения двигателей постоянного тока
- •Контрольные вопросы и задания
- •10.ОСНОВЫ ЭЛЕКТРОНИКИ
- •10.1. Общие сведения о полупроводниках
- •10.2. Полупроводниковые устройства
- •10.2.2. Биполярные транзисторы
- •10.2.3. Полевые транзисторы
- •10.2.4. Тиристоры
- •10.2.5. Классификация электронных устройств
- •Контрольные вопросы и задания
- •10.3. Источники вторичного электропитания
- •10.3.1. Полупроводниковые выпрямители
- •10.3.2. Управляемые выпрямители
- •10.3.3. Регуляторы переменного тока
- •10.3.4. Инверторы
- •Контрольные вопросы и задания
- •10.4. Усилители электрических сигналов
- •10.4.1. Классификация усилителей
- •10.4.3. Операционные усилители
- •Контрольные вопросы и задания
- •10.5. Генераторы синусоидальных колебаний
- •Контрольные вопросы и задания
- •10.6. Импульсные и цифровые электронные устройства
- •10.6.1. Работа операционного усилителя в импульсном режиме
- •10.6.2. Логические элементы
- •10.6.4. Импульсные устройства с устойчивым состоянием. Триггеры
- •Контрольные вопросы и задания
- •10.7. Программируемые устройства. Микропроцессоры
- •Контрольные вопросы и задания
- •11.1. Методы измерений
- •11.2. Средства измерений
- •11.3. Погрешности измерений
- •Контрольные вопросы и задания
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Библиографический список
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
Полученное комплексное значение напряжения является линейным напряжением исходных приёмников схемы, т.е.
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.30) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
UФ∆ =UФ∆ = |
|
|
UФY . |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Зная линейное напряжение исходных приёмников схемы, най- |
||||||||||||||||||||||||
дём по закону Ома токи их фаз: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
UФY |
|
|
|
|
|
|
|
|
UФ∆ |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
IФY = |
ZФY |
|
|
и IФ∆ |
= |
ZФ∆ |
. |
|
|
|
|
(3.31) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
3.5. Мощность в трёхфазных цепях |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трёхфазная электрическая цепь состоит из трёх однофазных це- |
||||||||||||||||||||||||
пей, поэтому в о щем случае для любой нагрузки мощности трёхфаз- |
|||||||||||||||||||||||||
ной |
можно представить суммой мощностей отдельных фаз [6]. |
||||||||||||||||||||||||
|
Акт вная мощность трёхфазной цепи в общем случае |
|
|
||||||||||||||||||||||
цепи |
РФ1 + РФ2 + РФ3, |
|
|
|
|
|
(3.32) |
||||||||||||||||||
|
|
|
Р3Ф |
= |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
где РФi – акт вная мощность соответствующей фазы. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
P |
=U |
|
I |
|
cosϕ |
|
|
= R |
I 2 |
|
|
=U 2 |
R |
|
, |
|
(3.33) |
|||||||
|
бФi Фi Фi Фi Фi |
Фi |
|
Фi |
Фi |
|
|
|
|||||||||||||||||
где UФi – фазное напряжение; IФi |
– фазный ток; φФi – фазовый угол на- |
||||||||||||||||||||||||
грузки; RФi – активное сопротивление соответствующей фазы. |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Активная мощность фазы всегда положительна. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Реактивная мощностьАтрёхфазной цепи в общем случае |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
Q3Ф = QФ1 + QФ2 + QФ3, |
|
|
|
|
|
(3.34) |
||||||||||||||||
где QФi – реактивная мощность соответствующей фазы. |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Q |
=U |
Фi |
I |
Фi |
|
sin ϕ |
|
|
= |
X |
Фi |
I 2 |
|
|
=U 2 |
X |
|
. |
|
(3.35) |
||||
|
Фi |
|
|
|
|
Фi |
|
|
|
Фi |
|
Фi |
|
Фi |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|||||||||||||||
где XФi – реактивное сопротивление соответствующей фазы. |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
При наличии индуктивной составляющей (XФi > 0 и φФi |
> 0) ре- |
|||||||||||||||||||||||
активная мощность фазы будет положительной, а при ёмкостной со- |
|||||||||||||||||||||||||
ставляющей (XФi < 0 и φФi |
< 0) – отрицательной. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
Полная мощность трёхфазной цепи S3Ф вИкомплексной форме |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
S3Ф = P3Ф + jQ3Ф. |
|
|
|
|
|
|
(3.36) |
|||||||||||||
|
Величина полной мощности трёхфазной цепи из треугольника |
||||||||||||||||||||||||
мощностей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
S |
3Ф |
= |
|
P2 |
|
+Q2 |
|
|
|
|
|
(3.37) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3Ф |
|
|
|
3Ф |
|
|
|
|
|
|
|
85
При симметричной нагрузке активная, реактивная и полная |
||||||||||
мощность во всех фазах одинакова и каждый вид мощности трёхфаз- |
||||||||||
ной цепи соответственно равен утроенной мощности одной фазы: |
||||||||||
|
|
P3Ф = 3UФIФ cosϕФ = |
3 U Л I Л cosϕФ . |
|
|
(3.38) |
||||
|
|
Q3Ф = 3UФIФ sin ϕФ = |
3 U Л I Л sin ϕФ . |
|
|
(3.39) |
||||
|
|
|
|
S3Ф = 3UФIФ = |
3 U Л I Л . |
|
|
(3.40) |
||
|
3.6. Измерение мощности трёхфазной цепи |
|
|
|||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
У с мметр чного трёхфазного приёмника мощности всех фаз |
||||||||||
одинаковы, поэтому достаточно измерить с помощью ваттметра ак- |
||||||||||
тивную мощность одной фазы РA и умножить её на три. Это легко |
||||||||||
сделать, |
|
фазы приёмника соединены звездой с доступной ней- |
||||||||
тральнойеточкойслитреугольником (рис. 3.9) [11]. |
|
|
|
|||||||
а |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
W |
∙ |
|
|
|
|
∙ |
|
|
РAB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
РA |
б |
I |
W |
* |
|
|||||
|
IА |
∙ |
Z |
|
|
∙ |
||||
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IAB |
U∙АB |
|
|
|
N |
|
U∙ |
B |
|
|
ZAB |
|
|
|
А |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Д |
|||||
Рис. 3.9. Схемы измерения активной мощности фазы симметричного приёмника: |
||||||||||
|
|
а – в схеме звезда; б – в схеме треугольник |
|
|
|
|||||
Если фазы симметричного приёмника недоступны, то необходима |
||||||||||
искусственная нейтральная точка NW |
– точка, образованная фазами, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||
соединёнными звездой, которые состоят из потенциальной обмотки |
||||||||||
ваттметра с сопротивлением RW и двух резисторов с сопротивлениями |
||||||||||
RB = RC = RW (рис. 3.10). При таком соединении потенциальная обмотка |
||||||||||
ваттметра находится под фазным напряжением UА, ток в его токовой |
||||||||||
обмотке равен фазному (линейному) току приёмника IА, соединённого |
||||||||||
по схеме звезда или треугольник. Следовательно, в обоих случаях, со- |
||||||||||
|
|
|
|
|
86 |
|
|
|
|
|
гласно формуле (3.38), ваттметр измеряет третью часть мощности сим- |
|||||||||||
метричного приёмника. В некоторых серийно выпускаемых ваттметрах |
|||||||||||
предусмотрено наличие искусственной нейтральной точки. |
|
|
|||||||||
|
|
|
* |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
РA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IА |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
U∙А |
|
|
|
|
I∙AB |
|
||
∙ |
|
|
RW |
|
|
|
|
U∙А |
|
||
|
RC |
|
|
RB |
|
|
|
|
|||
UАB |
|
|
NW |
|
|
N |
|
|
|||
С |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Р с. 3.10. Схема |
|
|
активной мощности фазы симметричного |
||||||||
змерения |
|
|
|
|
|
|
|||||
пр ёмн ка с помощью искусственной нейтральной точки |
|
||||||||||
В трёхфазных трёхпроводных цепях мощность при несиммет- |
|||||||||||
ричном приёмнике (звезда или треугольник) в большинстве случаев |
|||||||||||
б |
|
|
|||||||||
измеряют методом двух ваттметров (рис. 3.11) [11]. |
|
|
|||||||||
I•A |
|
* |
* |
|
|
|
|
|
П |
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
||
• |
|
Р1 |
|
∙ |
|
|
* |
|
|
||
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
А |
|
|
|||||||
|
|
|
|
UCA |
* |
W |
|
|
|||
• |
|
|
|
|
|
|
Р2 |
∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UBC |
|
|
||
IC |
|
|
|
|
|
Д |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис. 3.11. Схема измерения активной мощности цепи |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
методом двух ваттметров |
|
|
|||||
В этом случае мощность трёхфазной системы равна алгебраиче- |
|||||||||||
ской сумме показаний двух ваттметров: |
И |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
P = P1 + P2 =UCAIA cos(ψu −ψi )+UBC IB cos(ψu −ψi ), |
(3.41) |
||||||||||
где (ψu – ψi) – угол сдвига фаз между соответствующим линейным на- |
|||||||||||
пряжением и линейным током. |
|
|
|
|
|
||||||
При правильном включении ваттметров положительные направ- |
|||||||||||
ления линейных напряжений и токов должны совпадать с направле- |
|||||||||||
нием от «начала» к «концу» потенциальной и токовой обмотки ватт- |
87
метров. Так, у первого ваттметра нужно соединить «начало» потенциальной обмотки, отмеченное звёздочкой, с линейным проводом А, а «конец», отмеченный буквой U, – с линейным проводом С.
Для измерения мощности в трёхфазных системах с нейтральным |
|||||||||||||
проводом простейшим является метод трёх ваттметров (рис. 3.12). |
|||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Каждый из ваттметров измеряет мощность одной фазы приёмника. |
|||||||||||||
При таком методе активная мощность трёхфазной системы [11] |
|
|
|||||||||||
|
|
|
P = P1 + P2 + P3 . |
|
W |
|
|
(3.42) |
|||||
и |
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
||||
I•A |
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
|
U∙АB |
|
* W |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
I•B |
U∙CA |
Р1 |
|
* |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
• |
∙ |
|
|
|
Р2 |
|
|
|
* |
|
|
|
|
IC |
UBC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• |
|
|
|
|
∙ |
|
∙ |
Р3 |
|
∙ |
|
|
|
IN |
|
|
|
|
U |
|
UB |
|
UC |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
Рис. 3.12. Схема измерения активной мощности цепи методом трёх ваттметров |
|||||||||||||
На современных промышленных предприятиях для измерения |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Д |
|
|
||||||
мощности в трёхфазных системах пользуются комбинированными из- |
|||||||||||||
мерительными приборами, такими как цифровой щитовой ваттвар- |
|||||||||||||
метр CK 3021 (рис. 3.13, а). |
|
|
|
|
И |
||||||||
а |
|
|
|
б |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
ТН |
RW |
|
|
ТТ |
|
Рис. 3.13. Цифровой щитовой ваттварметр CK 3021: |
|
а – внешний вид; б – схема подключения |
|
88
CK 3021 широко применяется для измерения и непрерывной записи действующих значений активной или реактивной мощности в сетях трёхфазного переменного тока частотой 50 Гц без нулевого прово-
да с неравномерной нагрузкой фаз. Подключается прибор непосредственно к измерительному трансформатору тока ТТ и измерительному трансформатору напряжения ТН по схеме (рис. 3.13, б) и измеряет мощность одной из фаз трёхфазного приёмника.
СНа современных промышленных предприятиях широко распространены трёхфазные с мметричные приёмники электрической энер-
3.7. Компенсац я реактивной мощности трёхфазной цепи
гиине только потребляют активную энергию из сети, но и загружают л и- нию электропередачи реактивной энергией. К таким приёмникам относятся ас нхронные двигатели, трансформаторы, индукционные электронагрев тельные установки и т.д.
, представляющ е со ой активно-индуктивную нагрузку, которые
обратно лённой и к Аисточнику питания не возвращается. Реактивная
Загрузка л ни электропередачи определяется полной мощностью S, активная составляющая которой P является полезно потреб-
составляющая Q нео ходима для создания магнитных и электрических полей в элементах электрической сети. Практически она не потребляется, а перетекает от генератора к приёмнику и обратно.
Передача значительного количества реактивной мощности по линиям и через трансформаторы сети электроснабжения невыгодна
по следующим причинам:
1. При передаче трёхфазным приёмникам активной и реактив- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||||
ной мощности в сетях системы электроснабжения появляются потери |
|||||||||||||||
активной мощности, обусловленныеДзагрузкой линий передачи реак- |
|||||||||||||||
тивной мощностью [6]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
||
2 |
|
|
S3Ф |
|
|
S3Ф |
|
P3Ф |
|
Q3Ф |
|
||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
∆P = 3RЛ I Л |
|
|
|
|
|
= RЛ |
|
|
|
||||||
= 3RЛ |
3 U |
|
= RЛ |
U |
2 |
U |
2 + RЛ |
U |
2 , (3.43) |
||||||
|
|
Л |
Л |
|
Л |
Л |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
где UЛ – линейное напряжение; IЛ – линейный ток; RЛ – активное сопротивление одной линии передачи.
В выражении (3.43) первое слагаемое – потери активной мощности за счёт передачи по электрической цепи активной мощности, второе – потери активной мощности за счет передачи по этой же цепи реактивной мощности.
89
2. Передача реактивной мощности трёхфазным приёмникам
сопровождается её дополнительными потерями: |
|
|||
|
∆Q = 3X Л I Л2 , |
|
(3.44) |
|
где XЛ – реактивное индуктивное сопротивление одной линии элек- |
||||
С |
|
|
|
|
тропередачи. |
|
|
|
|
3. Возникают дополнительные потери напряжения в протяжён- |
||||
ных сетях, выполненных проводниками малого сечения: |
|
|||
∆U = |
P3ФRЛ +Q3Ф X Л |
= P3ФRЛ |
+ Q3Ф X Л . |
(3.45) |
ности |
U Л |
U Л |
|
|
|
U Л |
|
В выражен (3.45) первое слагаемое – потери напряжения, обусловленные передачей активной мощности; второе – потери напряже-
ния, обусловленные передачей реактивной мощности.
б 4. Загрузка реактивнойАмощностью линий электропередачи при
Характер нагрузки и величина передаваемой реактивной мощсказываются также и на потере напряжения в трансформаторах.
Чем н же коэфф ц ент мощности cosφ вторичной цепи, тем потери
напряжен я в трансформаторе ольше (см. подр. 6.7).
снижении коэффициента мощности cosφ цепи уменьшает пропускную способность сетей электросна жения, что в ряде случаев не позволяет использовать полную установленную мощность электрооборудования. Например, для ограничения номинальной полной мощности генератора и предотвращения его перегрузки при увеличении реактивной составляющей тока приёмника активную мощность генератора снижают. Недогрузка генератора активной мощностью влечет за со-
бой снижение КПД всей энергетической установки, а себестоимость
электроэнергии при этом повышается. |
|
|
|
Д |
|
5. Загрузка реактивной мощностью трансформаторов снижает |
||
их КПД. |
|
|
Для повышения cosφ электроустановок промышленных пред- |
||
приятий широкое распространение получила поперечная компенсация |
||
|
|
И |
реактивной мощности, суть которой состоит в шунтировании цепей приёмника, обладающих реактивной индуктивной составляющей нагрузки, специальными компенсаторами. В качестве таких устройств могут быть применены синхронные компенсаторы, батареи конденсаторов и вентильные установки со специальным регулированием. При таком типе компенсации реактивной мощности она может иметь индивидуальный для каждого приёмника характер.
90
Рассмотрим способ поперечной компенсации реактивной мощ- |
||||||||||
ности статическими конденсаторами. На рис. 3.14 показаны обмотки |
||||||||||
статора асинхронного двигателя АД, являющиеся трёхфазным приём- |
||||||||||
ником электрической энергии. В качестве компенсирующего устрой- |
||||||||||
ства включены конденсаторы, образующие симметричный трёхфаз- |
||||||||||
ный приёмник, фазы которого соединены звездой [6]. |
|
|
||||||||
|
I∙Л |
|
|
I∙C |
|
|
|
A |
|
|
|
|
XC |
|
|
|
|
АД |
|
||
|
|
|
|
|
|
ZФ |
|
∙ |
|
|
U∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|
IФ |
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
и |
|
C |
|
|
B |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Р с. 3.14. Схема замещения трёхфазной электрической цепи |
|
|||||||||
|
при поперечной компенсации реактивной мощности |
|
||||||||
|
б |
|
|
|
|
|
||||
После эквивалентных прео разований можно представить ском- |
||||||||||
пенсированную схему замещения одной фазы обмоток статора, пред- |
||||||||||
ставленной активным, индуктивным элементом и ёмкостным элемен- |
||||||||||
том, замещающим компенсирующий конденсатор (рис. 3.15, а). |
|
|||||||||
|
|
|
А |
|
|
|
||||
I∙Л |
а |
|
|
I∙Л |
|
|
+j |
|
б |
|
|
|
|
|
I∙C |
|
|
||||
I∙C |
|
|
|
I∙C |
I∙G |
U∙Ф |
|
|||
I∙Ф |
|
|
I∙ |
I∙ |
|
+1 |
||||
U∙Ф ZФ |
|
|
U∙Ф |
G |
ДL 0 ∙ |
|||||
XC |
|
BL |
|
BC |
|
IЛ |
|
|||
|
|
|
GФ |
|
|
|
∙ |
|
||
|
|
≡ |
|
|
|
I∙L |
∙ |
IC |
|
|
|
|
|
|
|
|
∙ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
IL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||
|
Рис. 3.15. Схема замещения фазы обмоток статора |
|
||||||||
|
совместно с компенсирующим конденсатором |
|
|
Как видно из диаграммы токов и напряжений скомпенсированной схемы (рис. 3.15, б), ток линии IЛ уменьшается по сравнению с током фазы обмоток статора IФ в результате наличия ёмкостного тока IC, противоположного по фазе реактивной составляющей тока IL.
91
Для оценки степени компенсации реактивной мощности вводят
коэффициент реактивной мощности, который характеризует отно-
шение реактивной мощности цепи Q к активной мощности P [11]:
С |
|
|
|
tg ϕ = Q . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.46) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
вязь между коэффициентом активной и коэффициентом реак- |
|||||||||||||||||||||||
тивной мощности выражается следующей зависимостью: |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
cosϕ = |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
. |
|
|
|
|
(3.47) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
1+ tg2 ϕ |
|
|
|
|
||||||||||||
мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
При определен |
ёмкости конденсаторов, необходимых для по- |
||||||||||||||||||||||
нижен я коэфф ц ента реактивной мощности tgφ сети до определён- |
|||||||||||||||||||||||
бФ Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
ного значен я, |
сходят из того, |
что реактивная мощность компенси- |
|||||||||||||||||||||
рующ х конденсаторов должна скомпенсировать соответствующую |
|||||||||||||||||||||||
часть реакт |
вной |
|
|
|
сети. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Мощность с мметричного трёхфазного конденсатора Q3C, фазы |
|||||||||||||||||||||||
которого соед нены звездой, согласно формулам (3.35) и (3.39): |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
А |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
Q3C = 3 |
U 2 |
|
|
3 |
|
|
U |
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
XC |
|
XC |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Также |
реактивную мощность трёхфазного конденсатора Q3C |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
||||||||||||
можно определить через активную мощность приёмника |
Р3Ф и значе- |
||||||||||||||||||||||
ния коэффициентов реактивной мощности цепи до и после установки |
|||||||||||||||||||||||
статических конденсаторов, соответственно tgφ1 и tgφ2: |
|
|
|
||||||||||||||||||||
Q |
|
= P (tg ϕ − tg ϕ ) |
= P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.49) |
||||||||||
|
Q3Ф |
− Q3Ф −Q3C . |
|
||||||||||||||||||||
|
3C |
|
3Ф |
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
3Ф |
P |
|
И |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3Ф |
3Ф |
|
|
|
|||
Тогда ёмкость одной фазы трёхфазного конденсатора |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
С = |
P3Ф |
(tgϕ −tgϕ |
2 |
). |
|
|
(3.50) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ωU Л2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обычно при помощи батареи конденсаторов компенсацию реактивной мощности осуществляют неполностью, понижая коэффициент реактивной мощности tgφ до 0,4 – 0,3 (коэффициент активной мощности cosφ повышается до 0,90 – 0,95). Еще большее понижение tgφ требует больших затрат на установку батарей конденсаторов, которые в этом случае экономически не оправдываются.
92
Если нагрузка потребителя имеет ёмкостный характер, то для |
|||||||
компенсации избыточной ёмкостной составляющей тока (увеличения |
|||||||
cosφ) применяется индуктивность, включаемая параллельно нагрузке. |
|||||||
Такие случаи имеют место при наличии на предприятиях протяжен- |
|||||||
ных кабельных линий высокого напряжения в периоды сниженной |
|||||||
нагрузки сети, а также при сохранении в работе всей мощности кон- |
|||||||
денсаторов в часы минимума нагрузки предприятий. |
|
||||||
3.8. Определен |
е последовательности чередования фаз |
|
|||||
Определен е последовательности чередования фаз в трёхфазной |
|||||||
Счной с стеме ЭДС (напряжений) осуществляют с помощью |
|||||||
указателя последовательности чередования фаз. В простейшем ис- |
|||||||
полнен |
он представляет со ой несимметричный трёхфазный при- |
||||||
ёмник, фазы которого соединены звездой, состоящий из двух одина- |
|||||||
ковых ламп накал ван я и конденсатора (рис. 3.16, а). Ёмкость С в |
|||||||
симметр |
|
|
|
|
|
||
фазе А |
берут такой, что ы ёмкостное сопротивление равнялось актив- |
||||||
ному сопрот влен ю ламп в фазах B и C, т.е. XC = RЛ [6]. |
|
||||||
При подключении указателя к симметричной трёхфазной систе- |
|||||||
ме ЭДС возникает напряжение смещения нейтрали указателя и нару- |
|||||||
|
б |
|
|
UC. |
|
||
шается симметрия его фазных напряжений UA, UB, |
|
||||||
На диаграмме (рис. 3.16, ) видно, что напряжение на всех фазах |
|||||||
будет различно. Напряжение на фазе B UB будет гораздо больше на- |
|||||||
пряжения фазы C UC, следовательно, лампа в фазе В будет гореть бо- |
|||||||
|
А |
|
|||||
лее ярко, чем лампа в фазе С. |
Таким образом, если фаза с подключен- |
||||||
ным конденсатором принимается за фазу |
|
, то фаза с ярко горящей |
|||||
лампой будет фазой В, а фаза с тускло горящей лампой – фазой С. |
|||||||
A |
а |
|
б |
|
|
|
|
|
|
Д |
|
||||
|
|
|
|
|
+j |
|
|
|
|
∙ |
|
|
|
• |
|
|
XC |
|
• |
|
UCA |
|
|
|
UА |
|
UC |
|
|
||
|
U∙C |
|
RЛ |
|
• |
• |
|
|
|
|
|
UnN UA |
+1 |
||
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
RЛ |
U∙B |
• |
|
И |
||
B |
UBC |
• |
• |
|
|||
|
|
|
UB |
UAB |
|
||
C |
Рис. 3.16. Указатель последовательности чередования фаз: |
|
|||||
|
|
||||||
|
а – принципиальная схема; б – векторная диаграмма |
|
93