![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Введение
- •I. Гидравлические системы
- •1.1. Основные свойства и параметры капельной жидкости
- •Сила внутреннего трения в жидкости
- •1.2. Гидростатическое давление и его свойства
- •1.3. Основное уравнение гидростатики
- •Постоянная величина, обозначенная h, называется гидростатическим напором.
- •1.4. Сила давления жидкости на плоские и криволинейные поверхности
- •1.5. Основные понятия и уравнения гидродинамики
- •1.6. Поток жидкости и его основные характеристики
- •1.7. Геометрическое, энергетическое и физическое истолкование (интерпретация) уравнения Бернулли
- •1.9. Режимы движения жидкости и потери напора
- •Это число, называемое числом Рейнольдса, имеет вид
- •1.10. Истечение жидкости через малое отверстие в тонкой стенке
- •Введём параметр
- •В результате
- •1.11. Насадки, классификация и область применения
- •Контрольные вопросы:
- •2. Объёмный гидропривод
- •2.1. Общие сведения о гидроприводе
- •2.2. Насосы
- •2.2.1. Классификация насосов
- •2.2.2. Основные сведения о поршневых насосах
- •2.2.3. Средняя и мгновенная подача поршневого насоса
- •2.2.4. Давление в цилиндре поршневого насоса
- •2.2.5. Индикаторная диаграмма, параметры и характеристики
- •2.2.6. Конструкции поршневых насосов
- •2.2.7. Ротационные насосы
- •2.3. Гидроцилиндры
- •2.4. Устройства распределения и регулирования
- •2.4.1. Распределительная и направляющая аппаратура
- •2.4.2. Регулирующая аппаратура
- •2.4.3. Дроссели и регуляторы расхода
- •2.5. Регулирование скорости гидродвигателя
- •2.5.1. Дроссельное регулирование
- •2.5.2. Объёмное регулирование
- •2.6. Гидравлические аккумуляторы
- •2.7. Кондиционеры рабочей жидкости
- •2.8. Расчёт и выбор элементов гидропривода
- •2.8.1. Общие сведения о гидроприводе и порядке его расчета
- •2.8.2. Выбор рабочей жидкости
- •2.8.3. Определение рабочего давления
- •2.8.4. Расчёт основных параметров гидроцилиндров
- •2.8.5. Расчет гидроцилиндра на устойчивость
- •2.8.6. Выбор и расчёт параметров гидромотора
- •Здесь d – диаметр поршня (цилиндра), м; – ход поршня, м; Dб –диаметр окружности расположения поршней, м; – угол наклона упорного диска к оси блока цилиндров; z – число поршней.
- •2.8.7. Подбор трубопроводов
- •2.8.8. Определение расхода
- •2.8.9. Условный проход трубопроводов
- •2.8.10. Соединение трубопроводов
- •2.8.11. Выбор гидроаппаратуры
- •2.8.12. Определение потерь давления и объёмных потерь системе гидропривода
- •2. Определение объемных потерь в системе гидропривода
- •2.8.13. Выбор насоса
- •2.8.14. Расчёт параметров пневмогидроаккумулятора
- •О бъем газа
- •2.8.15. Определение кпд гидропривода
- •2.8.16. Тепловой расчет гидропривода
- •3. Центробежные насосы
- •3.1. Основные технические параметры насосов
- •3.2. Основы теории центробежных насосов
- •3.2.1. План скоростей
- •3.2.2. Основное уравнение лопастных насосов
- •3.2.3. Зависимость теоретического напора и коэффициента реакции рабочего колеса от угла установки лопасти
- •3.2.4. Потери в насосе и составляющие кпд
- •3.2.5. Подобие явлений в насосах
- •3.3. Расчет основных размеров центробежного насоса
- •3.3.1. Рабочее колесо
- •3.3.2. Всасывающие устройства насосов
- •3.3.3. Отводящие устройства насосов
- •3.4. Условия работы насосов в сеть
- •3.5. Регулирование работы насосов
- •3.6. Совместная работа насосов
- •3.7. Кавитация в насосах
- •3.7.1. Физические условия возникновения и развития кавитации
- •3.7.2. Кавитация в насосах и допустимая высота всасывания
- •3.7.3. Оценка кавитационных качеств насосов
- •3.8. Конструкции центробежных насосов
- •3.9. Вихревые насосы
- •3.10. Струйные насосы
- •Контрольные вопросы:
- •4. Гидродинамические передачи
- •4.1. Основные сведения о гидродинамических передачах
- •4 .2. Основные параметры
- •4.3. Гидромуфты
- •4.3.1. Регулирование гидромуфт
- •4.3.2. Согласование работы гидромуфты с дизельным двигателем
- •4.3.3. Гидродинамический тормоз
- •4.4. Гидротрансформаторы
- •4.4.1. Комплексная гидродинамическая передача
- •4.4.2. Согласование работы гидротрансформатора и двигателя внутреннего сгорания
- •Контрольные вопросы:
- •II. Пневматические системы
- •А весовой расход находим по формуле
- •9.1. Поршневые компрессоры
- •9.1.1. Классификация поршневых компрессоров
- •9.1.2. Элементы термодинамики процесса сжатия
- •9.1.3. Конструкции и номенклатура поршневых компрессоров
- •9.2. Винтовые компрессоры
- •9.2.1. Предварительный расчёт термодинамических параметров
- •Предварительный коэффициент подогрева газа
- •Внешние диаметры ведущего и ведомого винтов
- •Полученные значения округляют до ближайшего большего или меньшего по типоразмерному ряду диаметра в зависимости от величины предварительной скорости.
- •Уточнённая окружная скорость
- •9.2.2. Расчёт потребляемой мощности и выбор привода
- •Максимальный объём парной полости в начале сжатия
- •Геометрическая степень сжатия ступени компрессора
- •Заполненный объём парной полости
- •9.2.3. Характеристики и регулирование винтовых компрессоров
- •9.2.4. Конструкции и номенклатура винтовых компрессоров
- •9.3. Пластинчатые компрессоры
- •9.3.1. Принцип работы пластинчатого компрессора
- •9.3.2. Расчет пластинчатого компрессора
- •9.3.3. Индикаторные диаграммы и регулирование работы
- •9.3.4. Конструкции и номенклатура пластинчатых компрессоров
- •14.1. Приближенный расчёт пневмоцилиндра
- •14.2. Уточнённый расчёт пневмоцилиндра
- •14.3. Определение размеров и выбор элементов пневмомагистрали
- •Геометрическая площадь сечения трубопроводов пневмомагистрали
- •Общая длина эквивалентного трубопровода
- •Условный диаметр трубопровода
- •Уточнённая величина эффективной площади сечения пневмомагистрали
- •14.4. Расчёт времени срабатывания пневмопривода
- •14.4.1. Расчёт времени наполнения постоянного начального объёма рабочей полости пневмоцилиндра
- •14.4.2. Расчёт параметров разгона поршня пневмоцилиндра
- •14.4.3. Расчёт параметров разгона поршня пневмоцилиндра двустороннего действия
- •14.4.4. Расчёт времени установившегося движения поршня Скорость установившегося движения поршня
- •14.4.5. Расчёт времени наполнения конечного объёма рабочей
- •Полное время срабатывания пневмопривода
- •Контрольные вопросы:
- •III. Водоснабжение и воздухоснабжение транспортных предприятий
- •15.1. Наружные водопроводные сети
- •15.2. Расчёт магистральных водопроводных сетей
- •15.3. Внутренний водопровод
- •15.4. Расчёт внутреннего водопровода
- •15.5. Эксплуатация систем водоснабжения
- •Контрольные вопросы:
- •16.1. Классификация и устройство воздушных компрессорных станций
- •16.2. Эксплуатация компрессорных установок
- •16.3. Эксплуатация вспомогательного оборудования
- •16.4.Эксплуатация трубопроводов и арматуры
- •16.5. Техника безопасности и противопожарные мероприятия
- •Контрольные вопросы:
- •Контрольные вопросы:
- •Литература
- •Содержание
2.4. Устройства распределения и регулирования
2.4.1. Распределительная и направляющая аппаратура
Распределители предназначены для направления рабочей жидкости от насоса к одной из полостей исполнительного механизма и отвода её из другой полости в гидробак. Распределители классифицируются по типу подвижного элемента, количеству положений золотника, числу подводящих и отводящих гидролиний, способу управления.
По типу подвижного элемента:
– крановые;
– золотниковые;
– клапанные.
По количеству положений золотника:
– двухпозиционные;
– трехпозиционнные;
– четырехпозиционнные.
По числу подводящих и отводящих гидролиний:
– трёхлинейные;
– четырёхлинейные.
По способу управления:
– ручным управлением;
– механическим управлением;
– электрическим управлением;
– электрогидравлическим управлением;
– гидравлическим управлением.
К
рановые
распределители (рис. 32), имеющие в качестве
рабочего элемента пробку 2, установленную
в корпусе 1, применяются при давлении
до 10 МПа. Поворот пробки обеспечивает изменение направления движения жидкости. Отверстие 6 постоянно соединено с линией высокого давления, отверстие 4 – с линией слива, а отверстия 5 и 7 с полостями гидравлического двигателя. Пробку изготавливают цилиндрической или конической формы. Коническую пробку необходимо прижать к корпусу пружиной 3, так как с увеличением давления возрастает сила, стремящаяся вытолкнуть пробку. Пробка крана, во избежание возникновения больших сил трения при повороте вокруг своей оси, должна быть уравновешена от статических сил давления рабочей жидкости. Уравновешивание пробки в кране, показанной на рис.1,б, обеспечивается выравниванием давления в диаметрально противоположных полостях.
При давлениях больше 10 МПа применяют поворотные краны с плоским распределительным элементом рис. 33.
Н
аибольшее
распространение на самоходных машинах
получили золотниковые распределители
с цилиндрическим золотником. Принцип
действия таких распределителей
основан на последовательном открытии
и закрытии проходных каналов поясками
золотника при его относительном
перемещении.
На рис. 34 представлены схемы распределителей с различным числом позиций без указания способа переключения золотника. Двухпозиционные золотниковые распределители применяются для управления гидроцилиндрами одностороннего действия или блокировки (запирания) жидкости в системах гидроавтоматики.
Трехпозиционные (рис. 34, а) имеют наибольшее распространение и предназначены для управления гидроцилиндрами двухстороннего действия или гидромоторами. Золотник имеет три положения, соответствующие операциям: подъем, нейтральное положение, отпускание. При нейтральном положении поток жидкости направляется от насоса в гидробак, а поршневая и штоковая полости гидроцилиндра заперты. В этом случае рабочее оборудование машины зафиксировано в одном положении. В операциях «подъем» или «опускание» надо мысленно перенести соответствующую позицию золотника в нейтральное положение, и стрелки покажут направление потока жидкости от насоса или на слив.
Четырехпозиционные (рис. 34, б) распределители имеют кроме трех вышеуказанных положений четвертое, так называемое плавающее положение. В плавающем положении обе полости гидроцилиндра (или гидромотора) соединены со сливной линией. В этом случае шток гидроцилиндра (вал гидромотора) не передают нагрузку. Плавающее положение необходимо при буксировании колесных машин, имеющих гидравлический привод механизма хода и в других случаях. Например, в гидроприводе бульдозера отвал управляется четырехпозиционным распределителем. При движении назад оператор включает плавающее положение, и отвал свободно копирует поверхность,
заравнивая
грунт. Кроме того, при плавающем положении
разгружен гидропривод, так как все
гидролинии соединены с гидробаком.
В зависимости от количества гидролиний и числа позиций распределители обозначаются следующим образом: 3/2-трехлинейный (трехходовой) и двухпозиционные; 4/3-четырехлинейный (четырехходовой) и трехпозиционный и т. д.
На самоходных машинах наиболее распространенными являются распределители с ручным управлением. Они более просты по конструкции и не требуют создания на машине дополнительной системы управления (электрической или гидравлической). Распределители с ручным управлением применяются в гидроприводах машин малой и средней мощности, где для переключения золотника не требуется значительных усилий.
Важной особенностью золотниковых распределителей является статическая уравновешенность их плунжеров от сил давления рабочей жидкости.
Потери давления (Па) в золотнике определяют по формуле
,
где – расход жидкости, л/мин.
Выпускаемые промышленностью золотники рассчитаны на предельные величины расхода – до 0,025 м3/с и давления – до 21Мпа.
Схема золотникового распределителя, усилителя рулевого управления механизма автомобиля ЗИЛ-130 показана на рис. 35.
На промежуточной крышке 5 картера рулевого механизма укреплен корпус 7 золотникового распределителя в системе управления гидроусилителя. Золотник 14 клапана управления помещен между упорными шарикоподшипниками 12 винта 11, большие кольца которых обращены в сторону золотника. Упорные шарикоподшипники стянуты гайкой с подложенной под нее конической пружинной шайбой. Длина золотника больше длины отверстия для него в корпусе клапана управления, вследствие чего золотник и винт могут перемещаться в осевом направлении на 1 мм в каждую сторону от среднего положения. Шесть реактивных пружин 7 с реактивными плунжерами 6 и 10 с каждой стороны пружины стремятся удержать золотник 14 в среднем положении. В верхней крышке 13 картера рулевого механизма установлен игольчатый подшипник, служащий опорой для винта 11.
Е
сли
возникающая при вращении винта
осевая сила больше силы предварительного
сжатия пружин 7,
то винт 11 и
золотник 14
смещаются
вверх или вниз
в зависимости от направления вращения
винта, сообщая одну из полостей картера
рулевого механизма с линией высокого
давления, а другую – со сливным каналом
(рис. 35, б, в). Давление масла
на торцы поршня-рейки неодинаково,
поэтому создается дополнительная
сила, способствующая повороту управляемых
колес.
Положение деталей гидроусилителя (рис. 35, б,в), соответствует прямолинейному движению автомобиля, когда масло свободно перекачивается насосом 6 в бачок, поскольку нагнетательный и сливной каналы соединены между собой (нейтральное положение золотника 14).
При повороте колес автомобиля вправо золотник перемещается также вправо (рис. 35, б), поскольку сила, действующая на поршень-рейку со стороны сектора и пропорциональна усилию, прикладываемому водителем к рулевому колесу, больше силы пружин реактивных плунжеров 6 и 10. При этом линия высокого давления соединяется с полостью справа от поршня, а полость слева от поршня соединяется со сливным каналом. Поворот колес автомобиля облегчается благодаря дополнительной силе, создаваемой давлением масла на поршень.
В случае поворота колес автомобиля влево золотник перемещается также влево (рис. 35, в) вследствие соединения полости слева от поршня с линией высокого давления, а полости справа от поршня со сливным каналом.
Увеличение сопротивления повороту колес, оказываемое дорогой, вызывает повышение давления в рабочей полости картера и под реактивными плунжерами. Чем больше сопротивление повороту колес, тем с большей силой золотник стремится вернуться в среднее положение. Одновременно с этим возрастает и усилие на рулевом колесе, благодаря чему водитель «чувствует» дорогу.
Максимальное усилие на рулевом колесе не превышает 100 Н. Гидроусилитель вступает в работу при усилии 20 Н.
Если водитель перестает поворачивать рулевое колесо, то прекращается и поворот управляемых колес, так как поступающее в картер рулевого механизма масло перемещает поршень-рейку с винтом и устанавливает золотник в среднее положение, при котором прекращается перемещение поршня-рейки. Если насос не включен, то рулевой механизм работает без гидроусилителя, так как шариковый клапан 9 соединяет линию высокого давления и сливной канал.
В гидросистемах автомобилей широко используются клапанные распределители, управляемые педалью (рукояткой) или дистанционно.
Они отличаются простотой изготовления и конструкции, надежностью в эксплуатации и высокой герметичностью. Схема клапанного распределителя, с помощью которого осуществляется питание гидроцилиндра дифференциального действия, показана на рис. 36.
Он имеет два конических клапана 4, 11, расположенных в корпусе, четыре отверстия 1, 2, 5 и 10 в стенке корпуса и рейки (толкатель) 9.
Жидкость по напорному трубопроводу 5 подводится к камере клапана 4 и далее, по трубопроводу 2 поступает в штоковую полость гидроцилиндра.
Поршневая полость гидроцилиндра подсоединена к трубопроводу 1 распределителя.
Для перемещения поршня гидроцилиндра поворачивают рукоятку 7 вправо, и c помощью шестерни 8 рейка 7 перемещает клапан 4, который в
этом положение обеспечивает пропуск жидкости как в штоковую полость, так и в трубопровод 1, соединённый с поршневой полостью. Для возвращения поршня гидроцилиндра в исходное положение, рукоятку 7 распределителя поворачивают влево, c помощью шестерни 8 рейка 9 перемещает клапан 11, который открывается и соединяет трубопровод 1, соединённый с поршневой полостью, с трубопроводом слива. В поршневой полости давление понижается, а в штоковой полости поддерживается постоянно высокое давление, и под действием образовавшейся силы от перепада давления, поршень перемещается в сторону поршневой полости, возвращаясь в исходное положение.
Открытие клапана с ручным управлением связано с необходимостью приложить к рукоятке силу, величина которой зависит от величины давления и размеров седла клапана и определяется по формуле:
где
усилие предварительной затяжки пружины;
давление
в камере клапана;
давление
на седло клапана;
диаметр
клапана;
диаметр
седла клапана;
сила
трения покоя.
Обратные клапаны являются направляющими гидроаппаратами, предназначенными для одностороннего пропускания жидкости. Такие клапаны должны с минимальным гидравлическим сопротивлением пропускать жидкость в прямом направлении и перекрывать трубопровод при изменении направления движения жидкости.
Герметичность обратного клапана обеспечивается притиркой посадочной поверхности клапана. Экспериментально установлено, что для обеспечения минимальных потерь давления высота подъёма клапана должна быть не
менее 0,6d, а диаметр камеры D > 1,8 d, где d– внутренний диаметр отверстия седла.
В
гидравлических приводах применяют
конические и шариковые обратные клапаны.
На рис. 37, а показан конический обратный
клапан. При прямом направлении движения
жидкости от источника энергии подводится
к отверстию П.
При обратном направлении движения
жидкость подводится к отверстию О,
давлением жидкости и усилием пружины
клапан прижимается к седлу, перекрывая
проход жидкости.
Гидрозамок
– управляемый обратный клапан с
управляющим воздействием жидкости.
Гидрозамок (рис. 37, б), а пропускает
жидкость в одном направлении при
отсутствии управляющего воздействия
и в обоих направлениях при наличии его.
При отсутствии давления управления в
полости У
поршень 9 и
толкатель 6 под действием пружины 8
отжаты вверх и гидрозамок работает как
обратный клапан, пропуская жидкость
только в одном направлении – от полости
П к
полости О и
далее в одну из полостей гидродвигателя.
В случае отключения источника энергии
жидкости давление в полости П
понизится, обратный клапан закроется
и жидкость под давлением запирается в
полости гидродвигателя, удерживая
нагрузку. В случае появления в полости
10 управляющего
давления
,
на поршне 9 возникает сила, которая
перемещает поршень и толкатель 6 вниз,
преодолевая действие пружин 6 и 4,
открывает клапан 3, обеспечивая проход
жидкости в любом направлении.