- •Введение
- •Канал; 6—сопло
- •Часть первая рабочие процессы в элементах гтд
- •Глава 1 параметры трд
- •1.1. Тяга двигателя
- •12. Удельные параметры врд
- •Глава 2 входные устройства
- •2.1. Принцип действия и параметры
- •Входного устройства
- •2.2. Воздухозаборники для дозвуковых и небольших – сверхзвуковых скоростей полета
- •2.3. Сверхзвуковые воздухозаборники
- •2.4. Характеристика воздухозаборника
- •2.5. Регулирование сверхзвуковых воздухозаборников
- •Компрессоры
- •3.1. Типы компрессоров
- •3.2. Работа сжатия воздуха и кпд компрессора
- •3.3. Ступень осевого компрессора
- •3.3.2. Параметры решетки и профиля
- •3.3.3. План скоростей ступени
- •3.3.4. Работа ступени
- •3.3.5. Степень реактивности ступени
- •3.3.6. Типы ступеней
- •3.3.7. Профилирование лопаток по их высоте
- •3.4. Многоступенчатый компрессор
- •3.5. Характеристики компрессоров
- •3.6. Помпаж компрессора
- •3.7. Газодинамический расчет осевого компрессора
- •3.7.1. Определение основных параметров
- •3.7.2. Расчет первой ступени
- •3.7.3. Расчет второй и последующей ступеней
- •3.7.4. Определение параметров потока по радиусу лопатки
- •3.7.5. Построение профиля лопатки
- •3.8. Пример расчета осевого компрессора
- •3.8.1. Определение основных параметров компрессора
- •3.8.2. Расчет I ступени
- •3.8.3. Расчет II и последующих ступеней
- •Глава 4 камеры сгорания
- •Требования, предъявляемые к камерам сгорания
- •Топливо и его горание
- •Авиационные топлива
- •4.2.2. Понятие о процессе горения топлива
- •4.3. Типы камер сгорания:
- •4.4. Организация процесса сгорания
- •4.5. Характеристики камер сгорания
- •Глава 5 газовые турбины
- •5.1 Типы газовых турбин
- •5.2. Работа расширения газа в турбине
- •5.3. Потери в турбине и ее кпд
- •5.4. Ступень газовой турбины
- •Параметры и размеры ступени и решетки
- •Степень реактивности ступени турбины
- •5.4.3. План скоростей ступени
- •5.4.4. Работа газа на окружности колеса
- •Зависимость кпд турбины от различных факторов
- •Многоступенчатые турбины
- •Характеристики турбин
- •Газодинамический расчет газовой турбины
- •5.8.2. Расчет первой ступени турбины на среднем диаметре
- •3. Определяем площадь сечения проточной части на выходе из ступени
- •10. Из уравнения расхода, записанного для сечения на входе рк,
- •5.8.3. Определение параметров потока на различных радиусах
- •5.8.4. Построение профиля лопаток
- •2. По значениям tса ср и tрк ср определяем числа лопаток са и рк:
- •5. Определяем угол потока в относительном движении на выходе из рк (са]
- •Пример расчета газовой турбины
- •5.9.1. Предварительный расчет
- •1. Параметры потока газа на выходе из турбины: температура торможения
- •2. Площадь проходногоo сечения турбины на выходе
- •5.9.2. Расчет первой ступени по среднему диаметру
- •4. Газодинамическая функция расхода
- •6. Окружная скорость на среднем диаметре
- •7. Окружная составляющая относительной скорости
- •19. Осевая -составляющая абсолютной скорости газа на выходе из рк:
- •5.9.3. Расчет второй ступени по среднему диаметру
- •4. Окружная составляющая относительной скорости на входе в рк
- •6. Угол потока -на входе в рк по абсолютной -скорости определяется, как и в расчете первой ступени, по двум формулам:
- •Глава 6 выходные устройства
- •6.1. Назначение и параметры выходных устройств
- •6.2. Суживающиеся сопла
- •6.3. Сверхзвуковые сопла
- •6.4. Реверс тяги
- •Часть вторая газотурбинные двигатели
- •Глава 7
- •7.1. Действительный цикл гтд
- •7.2.Работа цикла
- •7.3. Зависимость удельных параметров двигателя от параметров цикла
- •7.3.1. Зависимость удельных параметров двигателя от температуры газа перед турбиной.
- •7.3.2. Зависимость удельных параметров двигателя от суммарной степени повышения давления
- •Зависимость удельных параметров двигателя от внешних условий
- •7.3.4. Зависимость удельных параметров двигателя от потерь в узлах
- •7.4. Коэффициенты полезного действия и энергетический баланс трд
- •7.4.1. Коэффициенты полезного действия трд
- •7.4.2. Энергетический баланс трд
- •Характеристики трд
- •7.5.1. Совместная работа узлов гтд
- •7.5.2. Зависимость основных данных двигателя от атмосферных условий
- •7.5.3. Формулы приведения
- •7.5.4. Понятие о регулировании двигателя
- •7.5.5. Режимы работы двигателя
- •7.5.6. Дроссельные характеристики
- •7.5.7. Скоростные характеристики
- •7.5.8. Высотные характеристики
- •7.6. Неустановившиеся режимы работы трд
- •7.7. Термогазодинамический расчет трд
- •7.7.1. Одновальный трд
- •7.7.2. Особенности расчета двухвального трд
- •7.7.3. Термогазодинамический расчет трд с помощью газодинамических функций
- •7.8. Приближенный расчет высотно-скоростных характеристик трд
- •3. Из уравнения баланса мощности определяем работу компрессора
- •5. По уравнению баланса давлений находим степень понижения давления в реактивном сопле
- •Глава 8 турбореактивные двигатели с форсированием
- •Методы форсирования тяги
- •8.2. Особенности рабочего процесса в трдф
- •8.3. Особенности характеристик трдф
- •8.4. Особенности термогазодинамического расчета трдф
- •Глава 9 двухконтурные турбореактивные двигатели (трдд)
- •9.1. Схемы трдд
- •9.2. Параметры трдд
- •9.3. Оптимальное распределение работы цикла между контурами трдд
- •9.4. Влияние параметров рабочего процесса и степени двухконтурности на удельные параметры трдд
- •9.5. Особенности характеристик трдд
- •9.6. Термогазодинамический расчет трдд
- •Глава 10 турбовинтовые двигатели
- •10.1 Принцип работы твд
- •10.2. Параметры твд
- •10.2.1. Тяговая и эквивалентная мощности
- •10.2.2. Суммарная тяга твд
- •10.2.3. Удельные параметры твд
- •10.3. Зависимость удельной мощности и экономичности твд от параметров рабочего процесса
- •10.3.1. Зависимость Ng,yK и Сд от степени повышения давления
- •10.3.2. Зависимость iVa.YH и Сэ от температуры газа перед турбиной
- •10.4. Характеристики твд
6.2. Суживающиеся сопла
Суживающееся выходное сопло приведено на рис. 6.2. Оно имеет форму конического насадка, площадь минимального сечения его может быть постоянной, либо изменяться с помощью створок (пунктиром они показаны на рисунке в отклоненном состоянии).
Суживающиеся сопла конструктивно просты и имеют сравнительно небольшие потери из-за трения газа о стенки сопла и внутреннего трения газа. Потери оцениваются коэффициентом скорости сопла
где сс — действительная (с учетом потерь) скорость истечения, а — адиабатная (без учета потерь) скорость истечения газа из сопла, определяемая по формуле, получаемой из уравнения энергии для сечений на входе в сопло (т—т) и на выходе из него (с-с):
Значения с = 0,98 ... 0,99.
Величина потерь также может быть определена с помощью коэффициента восстановления полного давления
Оба коэффициента при сверхкритических перепадах давлений в сопле
Индекс «кр» относится к сечению «с—с».
Уравнение расхода через суживающееся сопло записывается аналогично уравнению (5.18):
где рс* — полное давление газа на срезе сопла, Па; Тс* — температура заторможенного потока газа в том же сечении, К; Fс — площадь выходного сечения сопла, м2; — коэффициент расхода, учитывающий неравномерность поля скоростей на срезе сопла; — газодинамическая функция расхода.
С увеличением скорости полета растет значение с. При газ в суживающемся сопле может расширяться только до критического давления. Из-за неполного расширения (недорасширения) газа получаются потери тяги, тем большие, чем больше скорость полета.
6.3. Сверхзвуковые сопла
Схема сопла Лаваля представлена на рис. 6.3. Оно состоит из двух участков: суживающегося (до сечения «кр») и расширяющегося, где происходит дальнейшее расширение газа, снижение его давления и температуры и повышение скорости газа. Степень уширения сопла F=Fc/FKp связана со степенью понижения давления в сопле с = рт*/рс. Когда, с = кр сопло работает с полным расширением, режим работы сопла называется расчетным. При с > кр и рс>рн, сопло работает с недорасширением, а при с< кр и рс< рн, сопло работает с перерасширением газа.
Если на двигатель поставлено сопло, рассчитанное из условия Рс=Рн, то в случае полного расширения тяга двигателя определяется по формуле (1.2). Если на двигателе стоит сопло, работающее с недорасширением, то скорость истечения уменьшится, но в формуле тяги появится статический член тяги Fc(pc—рн). Если сопло работает с перерасширением, то скорость истечения газа получается более высокой, чем при полном расширении, но статический член становится отрицательным, так как рс<ра-
Для того чтобы определить, при каком сопле тяга двигателя максимальна, "рассмотрим силы, действующие на расширяющуюся часть сопла Лаваля.
На рис. 6.4 показано распределение давления на стенках сверхзвуковой части сопла (при отсутствии трения). Когда площадь F0 обеспечивает полное расширение газа в сопле, в нем создается равнодействующая сила давления, направленная по полету (рис. 6.4, а). Если удлинить сопло,, добавив к нему расширяющийся участок 1\ (увеличить F), то на внутренней поверхности этого участка, где давление р меньше давления рн в окружающей среде, образуется
равнодействующая, направленная против полета (отрицательная). Этот случай соответствует работе сопла с перерасширением, когда давление в сопле уменьшается до значений, меньших чем в окружающей среде (рис. 6.4, б).
Если укоротить сопло, отбросив участок /2 (уменьшить F), чтобы сопло работало с неполным расширением, то тяга также получается меньше, так как на отброшенной части результирующая сил давления была направлена по полету (рис. 6.4, в).
Таким образом, максимальная тяга при отсутствии трения получится при полном расширении. Но так как трение имеется, наибольшая тяга получается при работе с некоторым недорасширением, при укорочении сверхзвуковой части сопла, так как вблизи выходного сечения результирующая сил давления меньше результирующей сил трения.
Сопло Лаваля, если оно рассчитано на большие Мш имеет значительные потери на пониженных скоростях. Если же его рассчитывали для работы на малых Мш то потери возрастают с ростом скорости полета. Уменьшение потерь в сопле достигается путем регулирования его, изменением степени уширения F.
Принципиальная схема регулируемого сопла Лаваля приведена на рис. 6.5. В этом сопле ряд створок 1 служит для регулирования критического сечения, к этому ряду створок шарнирно закреплены створки 2, служащие для независимого регулирования площади Fс, третий ряд створок 3 образует очертание кормовой поверхности гондолы двигателя, при котором ее сопротивление уменьшается
Всережимные сопла Лаваля очень сложны конструктивно, поэтому применяют более простые «ирисовые» сопла (рис. 6.6). Венец створок сопла перемещается по криволинейным направляющим, выполненным в кожухе форсажной камеры. При работе на нефорсированных режимах (рис. 6.6, а) они смещаются назад с поворотом во внутреннюю сторону, чем достигается уменьшение площади критического сечения, а сами створки образуют суживающееся сопло.
На форсированных режимах (рис. 6.6, б) створки перемещаются вперед по потоку с одновременным поворотом во внешнюю сторону. Так как створки имеют S-образную форму, площадь критического сечения возрастает, а простое суживающееся сопло превращается в сверхзвуковое.
Ирисовые сопла относительно просты, имеют малую массу, малое внешнее сопротивление, но небольшой диапазон регулирования их проходных сечений (^=1,3 ... 1,4), что ограничивает область применения таких сопел невысокими значениями Мп (Мп= = 1,5 ... 2,0).
Необходимость упрощения системы регулирования при широком потребном диапазоне изменения степени уширения сопла привела к созданию сопел с аэродинамическим регулированием: эжек- торных и сопел с центральным телом.
Эжекторное сопло (рис. 6.7) имеет обычный суживающийся насадок 2 (первичное сопло) и расположенную вокруг него цилиндрическую или коническую обечайку 4. Из сопла вытекает газ высокого давления 1, а в кольцевую полость, образованную наружной поверхностью сопла и внутренней поверхностью, поступает
эжектируемый атмосферный воздух 3 (избыточный воздух воздухозаборника, воздух, отбираемый в пограничном слое гондолы). Вытекающая из сопла струя активного газа расширяется в дозвуковом потоке пассивного газа, приобретая при этом форму расширяющейся части сопла Лаваля, но без твердых стенок. Замена жесткой стенки жидкой границей, образованной струей пассивного воздуха, позволяет упростить конструкцию системы регулирования площадей критического и выходного сечений сопла по сравнению со всережимным соплом Лаваля.
На малых скоростях полета или на больших с выключенной форсажной камерой возникает необходимость в подводе воздуха 5 через окна подпитки. На этих режимах есть опасность перерасширения основного потока, истекающего из первичного сопла с малым значением яс, и этот воздух заполняет избыточную площадь выходного сечения, если не предусмотрено ее регулирование.
Эжекторное сопло отличается простотой регулирования критического сечения, подачей холодного вторичного воздуха. Этот же воздух используется для интенсивного охлаждения стенок сопла и форсажной камеры. Поэтому такие сопла наиболее пригодны для двигателей с форсажной камерой.
По сравнению с эжекторным сопло с центральным телом (рис. 6.8) является более простым в конструктивном отношении, требует более простого регулирования, отличается меньшей массой. Но применение таких сопел ограничено сравнительно низкими допустимыми температурами газов, так как эффективное охлаждение центрального тела затруднено.