- •Введение
- •Канал; 6—сопло
- •Часть первая рабочие процессы в элементах гтд
- •Глава 1 параметры трд
- •1.1. Тяга двигателя
- •12. Удельные параметры врд
- •Глава 2 входные устройства
- •2.1. Принцип действия и параметры
- •Входного устройства
- •2.2. Воздухозаборники для дозвуковых и небольших – сверхзвуковых скоростей полета
- •2.3. Сверхзвуковые воздухозаборники
- •2.4. Характеристика воздухозаборника
- •2.5. Регулирование сверхзвуковых воздухозаборников
- •Компрессоры
- •3.1. Типы компрессоров
- •3.2. Работа сжатия воздуха и кпд компрессора
- •3.3. Ступень осевого компрессора
- •3.3.2. Параметры решетки и профиля
- •3.3.3. План скоростей ступени
- •3.3.4. Работа ступени
- •3.3.5. Степень реактивности ступени
- •3.3.6. Типы ступеней
- •3.3.7. Профилирование лопаток по их высоте
- •3.4. Многоступенчатый компрессор
- •3.5. Характеристики компрессоров
- •3.6. Помпаж компрессора
- •3.7. Газодинамический расчет осевого компрессора
- •3.7.1. Определение основных параметров
- •3.7.2. Расчет первой ступени
- •3.7.3. Расчет второй и последующей ступеней
- •3.7.4. Определение параметров потока по радиусу лопатки
- •3.7.5. Построение профиля лопатки
- •3.8. Пример расчета осевого компрессора
- •3.8.1. Определение основных параметров компрессора
- •3.8.2. Расчет I ступени
- •3.8.3. Расчет II и последующих ступеней
- •Глава 4 камеры сгорания
- •Требования, предъявляемые к камерам сгорания
- •Топливо и его горание
- •Авиационные топлива
- •4.2.2. Понятие о процессе горения топлива
- •4.3. Типы камер сгорания:
- •4.4. Организация процесса сгорания
- •4.5. Характеристики камер сгорания
- •Глава 5 газовые турбины
- •5.1 Типы газовых турбин
- •5.2. Работа расширения газа в турбине
- •5.3. Потери в турбине и ее кпд
- •5.4. Ступень газовой турбины
- •Параметры и размеры ступени и решетки
- •Степень реактивности ступени турбины
- •5.4.3. План скоростей ступени
- •5.4.4. Работа газа на окружности колеса
- •Зависимость кпд турбины от различных факторов
- •Многоступенчатые турбины
- •Характеристики турбин
- •Газодинамический расчет газовой турбины
- •5.8.2. Расчет первой ступени турбины на среднем диаметре
- •3. Определяем площадь сечения проточной части на выходе из ступени
- •10. Из уравнения расхода, записанного для сечения на входе рк,
- •5.8.3. Определение параметров потока на различных радиусах
- •5.8.4. Построение профиля лопаток
- •2. По значениям tса ср и tрк ср определяем числа лопаток са и рк:
- •5. Определяем угол потока в относительном движении на выходе из рк (са]
- •Пример расчета газовой турбины
- •5.9.1. Предварительный расчет
- •1. Параметры потока газа на выходе из турбины: температура торможения
- •2. Площадь проходногоo сечения турбины на выходе
- •5.9.2. Расчет первой ступени по среднему диаметру
- •4. Газодинамическая функция расхода
- •6. Окружная скорость на среднем диаметре
- •7. Окружная составляющая относительной скорости
- •19. Осевая -составляющая абсолютной скорости газа на выходе из рк:
- •5.9.3. Расчет второй ступени по среднему диаметру
- •4. Окружная составляющая относительной скорости на входе в рк
- •6. Угол потока -на входе в рк по абсолютной -скорости определяется, как и в расчете первой ступени, по двум формулам:
- •Глава 6 выходные устройства
- •6.1. Назначение и параметры выходных устройств
- •6.2. Суживающиеся сопла
- •6.3. Сверхзвуковые сопла
- •6.4. Реверс тяги
- •Часть вторая газотурбинные двигатели
- •Глава 7
- •7.1. Действительный цикл гтд
- •7.2.Работа цикла
- •7.3. Зависимость удельных параметров двигателя от параметров цикла
- •7.3.1. Зависимость удельных параметров двигателя от температуры газа перед турбиной.
- •7.3.2. Зависимость удельных параметров двигателя от суммарной степени повышения давления
- •Зависимость удельных параметров двигателя от внешних условий
- •7.3.4. Зависимость удельных параметров двигателя от потерь в узлах
- •7.4. Коэффициенты полезного действия и энергетический баланс трд
- •7.4.1. Коэффициенты полезного действия трд
- •7.4.2. Энергетический баланс трд
- •Характеристики трд
- •7.5.1. Совместная работа узлов гтд
- •7.5.2. Зависимость основных данных двигателя от атмосферных условий
- •7.5.3. Формулы приведения
- •7.5.4. Понятие о регулировании двигателя
- •7.5.5. Режимы работы двигателя
- •7.5.6. Дроссельные характеристики
- •7.5.7. Скоростные характеристики
- •7.5.8. Высотные характеристики
- •7.6. Неустановившиеся режимы работы трд
- •7.7. Термогазодинамический расчет трд
- •7.7.1. Одновальный трд
- •7.7.2. Особенности расчета двухвального трд
- •7.7.3. Термогазодинамический расчет трд с помощью газодинамических функций
- •7.8. Приближенный расчет высотно-скоростных характеристик трд
- •3. Из уравнения баланса мощности определяем работу компрессора
- •5. По уравнению баланса давлений находим степень понижения давления в реактивном сопле
- •Глава 8 турбореактивные двигатели с форсированием
- •Методы форсирования тяги
- •8.2. Особенности рабочего процесса в трдф
- •8.3. Особенности характеристик трдф
- •8.4. Особенности термогазодинамического расчета трдф
- •Глава 9 двухконтурные турбореактивные двигатели (трдд)
- •9.1. Схемы трдд
- •9.2. Параметры трдд
- •9.3. Оптимальное распределение работы цикла между контурами трдд
- •9.4. Влияние параметров рабочего процесса и степени двухконтурности на удельные параметры трдд
- •9.5. Особенности характеристик трдд
- •9.6. Термогазодинамический расчет трдд
- •Глава 10 турбовинтовые двигатели
- •10.1 Принцип работы твд
- •10.2. Параметры твд
- •10.2.1. Тяговая и эквивалентная мощности
- •10.2.2. Суммарная тяга твд
- •10.2.3. Удельные параметры твд
- •10.3. Зависимость удельной мощности и экономичности твд от параметров рабочего процесса
- •10.3.1. Зависимость Ng,yK и Сд от степени повышения давления
- •10.3.2. Зависимость iVa.YH и Сэ от температуры газа перед турбиной
- •10.4. Характеристики твд
3.6. Помпаж компрессора
Рис.
3.19. Схема обтекания лопаток
Как видно из рис. отклонение режима от расчетного приводит к изменению направления потока (скорость с изменяется пропорционально изменению расхода воздуха). Увеличение расхода сопровождается ударом потока о спинку лопатки, а уменьшение — ударом в корытце, при этом с противоположной стороны лопаток возникает срыв потока. Повышенное давление у корытца н меньшее у спинки способствует развитию вихревой зоны в случае уменьшения расхода воздуха. Она распространяется как по высоте лопатки, так и в направлении от задней к передней ее кромке. Вихревая зона заполняет проточную часть компрессора, уменьшая сечение для прохода воздуха, в результате чего расход воздуха уменьшается в большей степени, а вихреобразование увеличивается. При этом возможен прорыв воздуха с повышенным давлением из-за компрессора в обратном направлении в сторону входа в компрессор. Вихревая зона нестабильна, она периодически срывается с лопаток, что вызывает неустойчивость потока, неустойчивость работы ступени и всего компрессора.
Появление неустойчивой работы также возможно на увеличенных, по сравнению с расчетным, расходах воздуха, на режиме «запирания» компрессора, при отрицательных углах атаки. Но в этом случае неустойчивая работа проявляется реже и слабее, чем при малых расходах.
Сильные низкочастотные колебания давления и расхода воздуха в компрессоре и прилегающих к нему элементах двигателя называются помпажем. Вызванное им уменьшение КПД компрессора приводит к снижению тяги и ухудшению экономичности двигателя. Пульсация потока может привести к срыву и затуханию пламени в камере сгорания и к выключению двигателя. Пульсация потока вызывает вибрации лопаток и тряску двигателя, которая может привести к поломкам компрессора, двигателя и силовой установки. Внешними проявлениями помпажа являются периодические сильные хлопки, резкое повышение температуры газов и снижение частоты вращения ротора двигателя. Помпаж компрессора в эксплуатации недопустим.
Возможно также появление другой формы неустойчивой работы — вращающегося срыва. Вследствие различия в геометрии проточной части воздушный поток не строго симметричен. Поэтому срыв появляется вначале не по всей окружности ступени, а в нескольких или даже в одном месте. При этом срыв охватывает в каждом месте по нескольку межлопаточных каналов. Из-за уменьшения пропускной способности каналов, где возник срыв потока с лопаток, зона срыва перемещается по окружности* направлении вращения РК, но с меньшей скоростью.
Расчетный режим компрессора отличается согласованностью между площадями проходных сечений, плотностями и скоростями воздуха, а также углами установки лопаток.
При отступлении от расчетного режима согласованность работы ступеней нарушается. Отступление от расчетного режима сопровождается изменением степени повышения давления по сравнению с расчетной, что приводит к перераспределению осевых скоростей по длине проточной части, отклонению режимов работы ступеней (особенно первых и последних) от оптимального режима.
Уравнение расхода воздуха для входа в компрессор (сечение в—в) и выхода (сечение к—к) записывается следующим образом:
где - осевые скорости воздуха на входе в компрессор и на выходе из него
Из уравнения расхода получаем
(n- показатель политропы), то уравнение неразрывности течения воздуха в компрессоре записывается так:
Поэтому как увеличение, так и уменьшение πK (из-за изменения частоты вращения n) должно вызвать изменение сак/сав, а значит и режима течения в ступенях, так как проходные сечения для воздуха при этом не изменяются.
Гак, при n<nрасч уменьшается πк*, р и ϱ воздуха, что вызывает увеличение сак/сав. Но так как при уменьшении n уменьшается cв и осевые скорости во всех ступенях, то увеличение сак/сав означает, что сав уменьшается сильнее, чем сак. Так как и во всех ступенях изменяется одинаково, то углы атаки i в первых ступенях (где cа уменьшилась сильнее) возрастут, а в последних уменьшатся. Возрастание i приводит к срыву потока, а так как эти ступени отличаются малой величиной , срыв охватывает периферийные сечения лопаток.
Аналогично, в области n>nрасч срыв потока наступает в последних ступенях, а так как они имеют большую величину , то срыв охватывает всю высоту проточной части, что вызывает потерю устойчивости по всему компрессору.
Улучшение условий работы компрессора на нерасчетных режимах обеспечивается путем его регулирования. Наиболее распространены использование поворотных лопаток НА, перепуск воздуха из компрессора и применение двух- и многовальных компрессоров.
На рис. 3.20 пунктирными линиями показан треугольник скоростей для первых ступеней, соответствующий помпажу. При поворачивании лопаток НА изменяется направление ω1, угол атаки i
Рис. 3.21. Применение перепуска воздуха из компрессора
уменьшается, что обеспечивает безударный вход воздуха на РК. Применяется также поворот лопаток ВНА и нескольких НА.
Применение перепуска воздуха из средних ступеней компрессора (рис. 3.21) в атмосферу через отверстия в корпусе компрессора приводит к увеличению объемного расхода воздуха через ступени, расположенные до перепуска, из-за уменьшения сопротивления для прохода воздуха. В результате увеличивается скорость воздуха, проходящего через эти ступени, и происходит уменьшение углов атаки.
Для того чтобы на пониженных n углы атаки i не отклонялись от расчетного значения, одновременно с уменьшением cа должна изменяться соответственно и u. Избежать изменения cа/и при переменной n можно было бы, снабдив каждую ступень компрессора независимым приводом. Практически оказывается достаточным разделение компрессора на две группы ступеней (каскадов) — каскад низкого давления (КНД) и каскад высокого давления (КВД), приводимые во вращение каждый от своей турбины (см. рис. 6).
Из плана скоростей (см. рис. 3.9) видно, что при уменьшении с1а, а следовательно, и с1, угол а1 остается неизменным (он определяется формой лопаток ВНА или НА), следовательно, уменьшится и предварительная закрутка воздуха в РК c1и. При n = const это приводит к уменьшению угла β1 при постоянном β2 (он в основном определяется формой лопаток РК). В результате увеличивается закрутка воздуха в РК Δcu = c2u - c1u и работа ступени. Поэтому, если n = const для всех ступеней (компрессор не разделен), то у ступеней, у которых уменьшается работа ступени оказывается больше, чем у ступеней, у которых не изменяется или растет. Поэтому при уменьшении u от расчетного значения работа первых ступеней уменьшается в меньшей степени, чем последних, т. е. первая ступень на вращение требует большей мощности — она «затяжеляется», а при увеличении «затяжеляется» последняя ступень. Поскольку при изменении n распределение мощности между турбинами обоих каскадов не изменяется, то при уменьшении n КНД «затяжеляется» и его частота вращения n2 будет уменьшаться сильнее, чем у КВД n2. Поэтому, если на расчетном режиме частоты вращения обоих роторов одинаковы, то на пониженном режиме n1<n2, а на максимальном — n1>n2. Снижение n1 у КНД приведет к уменьшению углов атаки в ступенях КНД и к устранению помпажа.