- •Глава 1. Термодинамические основи
- •Глава 2. Конструкция холодильних машин 96
- •Глава 3. Регулирование. Автоматизации работьі. Защита холодильних машин и установок кондиционирования воздуха 187
- •Глава 8. Система отопления и водоснабжения
- •Глава 1. Термодинамические основьі холодильних машин
- •1.1. Физические принципи получения низких температур
- •1.2. Основньїе параметри и единицьі их измерения
- •1.3. Первьій и второй закони термодинамики
- •1.4. Агрегатное состояние вещества
- •1.5. Обратньїй цикл Карно
- •125,6 Єтеор _ _ 3,73
- •1.6. Классификация и теплотехнические основи работьі холодильних машин
- •1.7. Рабочий процесс паровой компрессорной холодильной машини
- •1.8 Рабочий процесс и основньїе параметри поршневого компрессора
- •1.9. Холодопроизводительность компрессора и установки
- •1.10. Мощность компрессора и знергетические козффициентьі
- •1.11. Рабочие процесом парових двухступенчатьіх компресспоннмх холодильних машин
- •1.12. Холодильнме агентм и холодоносители
- •1.12.1 Холодильнме агентм
- •1.12.2. Теплоносители
- •Глава 2. Конструкция холодильних машин 2.1. Компрессорьі холодильньїх машин
- •2.1.1. Классификация поршневих компрессоров
- •2.1.2. Конструкция компрессоров
- •Оптимальньїе значения висоти подьема замьїкающего злемента клапана
- •2.1.3. Винтовьіе и роторньїе холодильнме компрессорьі
- •2.2. Устройство поршневих хладоновьіх компрессоров
- •2.2.1 Компрессор 2н2-56/7,5-105/7
- •2 Х 90° V-образное
- •2.2.2. Автоматический запорньїй вентиль
- •2.2.3. Компрессор 2фуубс-18
- •Технические характеристики компрессора 2фуубс-18
- •2.2.4. Компрессор типа V
- •2.2.5. Повьішение надежности и зкономичности компрессоров
- •2.2.6. Характерніше неисправности и требования безопасности при обслуживании компрессоров
- •И способи их устранения
- •2.3. Теплообменньїе и вспомогательньїе аппаратьі 2.3.1. Назначение теплообменников холодильних установок
- •2.3.2. Классификация и устройство конденсаторов
- •2.3.3. Теплопередача в конденсаторах и тепловой расчет
- •2.3.4. Классификация испарителей
- •2.3.5. Теплопередача в испарителях и воздухоохладителях
- •2.3.6. Конструкция испарителей подвижного состава
- •2.3.7. Характерньїе неисправности теплообменньїх аппаратов
- •2.3.8. Расчет испарителей
- •2.3.9. Вспомогательньїе аппаратьі
- •Глава 3. Регулирование. Автоматизация работьі. Защита холодильних машин и установок кондиционирования воздуха
- •3.1. Принципи автоматизации холодильних установок
- •3.2. Основньїе понятия об автоматическом регулировании
- •3.3. Классификация и основньїе злементьі приборов автоматики
- •3.4. Регуляторьі заполнения испарителя хладагентом
- •3.5. Терморегулирующие вентили
- •3.6 Приборьі регулирования давления
- •3.7 Приборьі регулирования температури
- •3.8. Исполнительньїе механизмьі
- •Глава 4. Холодильное оборудование пассажирских вагонов
- •4.1. Установка кондиционирования воздуха мав-іі
- •Вьібор ступеней охлаждения
- •4.2 Установка кондиционирования воздуха укв-31
- •4.3. Шкафьі-холодильники вагонов-ресторанов и охладители питьевой води
- •4.3.1. Шкафь-холодильники
- •4.3.2 Водоохладители
- •Глава 5. Хладоновьіе установки рефрижераторного подвижного состава
- •5.1. Основньїе характеристики хладоновьіх холодильних установок
- •5.2. Холодильньїе установки секции 2в-5 и арв
- •5.2.1. Холодильно-нагревательньїй агрегат раь-056/7
- •5.3 Холодильнме установки секций 5-бмз
- •5.4. Холодильная установка вагона для перевозки живой рьібьі
- •Глава 6. Жидкоазотная система охлаждения грузов (жасо)
- •6.1. Зарубежньїе разработки
- •6.2. Отечественньїе разработки жасо для железнодорожного транспорта
- •6.2.1. Крупнотоннажньїй рефрижераторний контейнер с азотной системой охлаждения
- •6.2.2. Система охлаждения в ажв
- •Основнье характеристики цистернь транспортной криогенной цтк - 1/0, 25
- •6.2.3. Макетньїй образец ажв
- •Глава 7. Зксплуатация и техническое обслуживание хладоновьіх
- •7.1. Зксплуатация и техническое обслуживание холодильного оборудования рефрижераторного подвижного состава
- •7.1.1. Холодильно-нагревательньїе установки вр-1м
- •7.1.2 Холодильно-нагревательная установка гаь-056/7
- •7.1.3. Установка кондиционирования воздуха мав-п
- •7.1.4. Установка кондиционирования воздуха укв-31
- •7.1.5. Шкафьі-холодильники
- •7.2. Техническая диагностика холодильньгх установок
- •7.3. Техника безопасности при обслуживании, ремонте и испьгтаниях холодильньгх установок
- •7.3.1. Общие положения
- •7.3.2. Правила техники безопасности
- •Глава 8. Система отопления и водоснабжения рефрижераторного подвижного состава и пассажирских вагонов
- •8.1.2. Рефрижераторная пятивагонная секция типа бмз
- •8.2. Вентиляция воздуха в пассажирских вагонах
- •8.2.1. Особенности системи вентиляции с рециркуляцией воздуха
- •8.2.2. Основи расчета и вьібора параметров системи вентиляции
- •8.3. Система отопления рпс и пассажирских вагонов
- •8.3.1. Рефрижераторная пятивагонная секция типа 2в-5
- •8.3.2. Рефрижераторная пятивагонная секция типа бмз
- •8.3.3. Система отопления купейного и некупейного вагонов постройки Тверского вагоностроительного завода (твз)
- •8.3.4. Система отопления купейного вагона постройки Германии
- •8.4. Системьі водоснабжения рпс и пассажирских вагонов
- •8.4.1. Рефрижераторная пятивагонная секция типа хб-5
- •8.4.2. Рефрижераторная пятивагонная секция типа бмз
- •8.4.3. Водоснабжение пассажирских вагонов
- •8.4.4. Система водоснабжения купейного вагона модели 61-4179 постройки твз
- •Литература
Глава 8. Система отопления и водоснабжения
РЕФРИЖЕРАТОРНОГО ПОДВИЖНОГО СОСТАВА
И ПАССАЖИРСКИХ ВАГОНОВ 360
8.1. Система вентиляции рефрижераторного подвижного состава 360
Рефрижераторная пятивагонная секция типа 2Б-5 360
Рефрижераторная пятивагонная секция типа БМЗ 361
8.2. Вентиляция воздуха в пассажирских вагонах 363
Особенности системш вентиляции с рециркуляцией воздуха 370
Основш расчета и вшбора параметров системш вентиляции 376
8.3. Система отопления РПС и пассажирских вагонов 380
Рефрижераторная пятивагонная секция типа 2Б-5 380
Рефрижераторная пятивагонная секция типа БМЗ 384
Система отопления купейного и некупейного вагонов постройки
Тверского вагоностроительного завода (ТВЗ) 386
8.3.4. Система отопления купейного вагона постройки Германии 391
8.4. Системш водоснабжения РПС и пассажирских вагонов 395
Рефрижераторная пятивагонная секция типа 2Б-5 395
Рефрижераторная пятивагонная секция типа БМЗ 397
Водоснабжение пассажирских вагонов 398
Система водоснабжения купейного вагона модели 61-4179
постройки ТВЗ 402
Глава 1. Термодинамические основьі холодильних машин
1.1. Физические принципи получения низких температур
Физическая природа тепла и холода одинакова, разница состо-ит только в скорости движения молекул и атомов. Когда тепло от-водится, движение молекул замедляется и тело охлаждается. Если тепло подводится, движение молекул ускоряется и тело нагревает-ся, т. е. причина тепла и холода — движение молекул, из которьх состоит любое физическое тело.
Охлаждение — зто процесс отвода тепла или отдачи работьі, со-провождающийся понижением температурь . Охлаждение осуществ-ляется с участием не менее двух тел: охлаждаемого и охлаждающего. Количество тепла, которое может поглотить охлаждающее тело, оп-ределяет его охлаждающий зффект или холодопроизводительность.
Естественное охлаждение осуществляется теплообменом с окру-жающей средой, искусственное — холодильной машиной.
Колебания температурь в природньх условиях создают возможность сохранения при аккумуляции естественного холода. Наиболее распрост-раненное тело, сохраняющее естественньй холод, — водньй лед.
В практических условиях для передачи холода применяют спе-циальнье устройства. Их работа осуществляется при дополнитель-ной затрате знергии.
Охлаждающий зффект при низких температурах достигается применением следующих физических процессов: фазовьх превра-щений, сопровождающихся поглощением тепла (плавление, паро-образование, растворение соли); расширения сжатого газа с отда-чей внешней работь ; расширения газа путем дросселирования (зф-фект Джоуля—Томсона); вихревого зффекта охлаждения; пропус-кания злектрического тока через спай двух металлов или полупро-водников (зффект Пельтье); размагничивания твердого тела (маг-нитно-калорический зффект); десорбции газов.
Фазовье превращения (плавление, кипение, сублимация) — зто процессь , поглощающие относительно большое количество тепла, и позтому применяются для получения охлаждающего зффекта.
Плавление и охлаждение смеси.
Плавление водного льда широко ис-пользуется для охлаждения више 0°. Смешение раздробленного льда или снега с солью понижает температуру таяния смеси. Охлаждающие смеси об-разуются из веществ, которие в про-цессе растворения поглощают тепло.
Кривие (рис. 1.1) температур начала кристаллизации: компонента А из жидкого раствора при увеличении ко-личества компонента В; компонента В при добавлении А пересекаются в точ-ке Е. Жидкость состава хе при темпера-
туре Те насищена одновременно обоими компонентами и находится в равновесии с кристаллами А и В. Ниже температури точки Е распо-ложени две твердие фази кристаллов чистих компонентов А и В. Среди всех сочетаний зтих компонентов раствор состава точки Е имеет наи-более низкую температуру плавления (кристаллизации). Точка Е на-зивается звтектической, или криогидратной, а соответствующий ей раствор — звтектикой («легко плавящийся»).
Для охлаждения применяют смеси солей с водой и солей или кислот с измельченним льдом или снегом. Для охлаждения до температури -21,2 °С используется хлористий натрий со льдом, више -55 °С — хлористий кальций со льдом.
С понижением температури плавления компонента в растворе умень-шается холодопроизводительность 1 кг охлаждающей смеси (табл. 1.1).
Таблица 1.1
Кипение и сублимация. Процесс парообразования чистих веществ протекает при постоянньїх температуре и давлении. Полная теплота парообразования
г = V"- V + А Р (п"- П ) = Р + і = і"- і', (1.1)
где V" и V , і" и Ґ, V" и V' — соответственно внутренняя знергия, знтальпия, удельнье обьемьі насьщенного пара и жидкости;
Р = V" - V — внутренняя теплота парообразования, затрачива-емая на придание необходимой знергии молекулам при переходе из жидкости в пар;
ф = А Р (V" - V') — внешняя теплота парообразования, расходуе-мая на преодоление внешнего давления.
Температура кипения и теплота парообразования каждого ве-щества зависят от давления.
При увеличении давления температура кипения повьшается, а теплота парообразования уменьшается. Состояние вещества, в кото-ром обе предельнье точки переходной области из жидкости в пар совмещаются в одну с теплотой парообразования, равной 0, назьва-ется критическим. При температурах вьше критических ни при ка-ких условиях невозможен переход газов в жидкость. Приоритет в установлении критического состояния принадлежит Д. И. Менделе-
еву (1861 г.). Соотношение между температурой и давлением в про-
цессе парообразования определя-
ется кривой I (рис. 1.2). Точки на зтой кривой характеризуют со-стояния, при которьх жидкая и газообразная фазь вещества сосу-ществуют, находясь в устойчивом равновесии. Кривая сверху огра-
ничивается критической точкой.
С повьішением давления и пере- Рис. 1.2. Диаграмма равновесия фаз мещением по кривой равновесия углекислотьі; кривше: I— кипения, II— жидкость — пар разница в свой- 11^1^™^ III — сублимации; 1 — ствах соответствующих фаз жидкая фаза; 2 — газообразная; 3 — * *
уменьшается и совсем исчезает в твердая; 4 ——ипуением5—иплавление; критической точке. Термодинамические свойства жидкости и пара в зтой точке тождественни. Теплота парообразования используется для искусственного охлажде-ния в парових холодильних машинах: компрессионних, парозжек-торних и абсорбционних.
Интенсивное испарение води для получения охлаждающего зф-фекта наблюдается при низкой относительной влажности воздуха. Испарительное охлаждение водой применяется при относительно високих температурах. Для испарительного охлаждения при более низких температурах используют вещества с низкой температурой кипения при атмосферном (нормальном) давлении. Фреон КЛ1, хла-дон КЛ2, аммиак, фреон К22 имеют соответственно следующие нормальний температури кипения: -23,7 °С; -29,8 °С; -33,4 °С; - 40,8 °С.
Температура плавления (затвердевания) зависит от давления и за некоторим исключением изменяется в одном направлении с ним, подобно температуре кипения. Кривие плавления II и кипения I пе-ресекаются в точке, називаемой тройной. Тройная точка характе-ризует состояние, в котором при определенном давлении и темпе-ратуре сосуществуют три фази (твердая, жидкая и газообразная) в любих количественних соотношениях. Ниже тройной точки веще-ство находится либо в твердом, либо в газообразном состоянии. Точки кривой III определяются значениями давлений и температур, при которих твердая и газообразная фази находятся в равно-весии. Процесс перехода из твердого состояния непосредственно в парообразное називается сублимацией, или возгонкой.
В тройной точке для СО2 температура - 56,6 °С и давление 0,528 МПа. Жидкая углекислота может иметь температуру више - 56,6 °С. Температура сублимации твердой углекислоти при атмосферном давлении - 78 °С. Сублимирующая твердая углекислота називается «сухим льдом».
Сухой лед широко применяют для охлаждения вследствие низ-кой температури сублимации и високой весовой холодопроизво-дительности. В вакууме температура сублимации сухого льда мо-жет бить понижена до -100 °С; при смешении его с серной кисло-той температура звтектической точки достигает -82 °С.
Температура и давление тройной точки води 0,00098 °С и 0,000623 Мпа соответственно; водний лед сублимирует при температурах ниже нуля.
Сублимацию
Работа расширения га-зов. Расширение сжатого идеального газа с отдачей внешней работьі сопровож-дается понижением темпе-ратурь. Отношение температур в политропическом процессе 1—2п с показате-лем политропь п (рис. 1.3)
п
Р2
Т2 Ті
п-і
V
(12)
V
В адиабатическом (изо-знтропическом) процессе расширения 1-2 а отсутствует теплообмен с внешней средой, показатель п равен показателю адиабатьі к, знтро-пия остается постоянной. В процессе 1—2 'п с подводом тепла показатель политропьі п < к, а 1—2п с отводом тепла — п > к. Процесс расширения газа в расширительной машине (детандере) протекает с подводом тепла. Полное преобразование внутренней знергии в механи-ческую работу осуществляется в адиабатическом процессе.
Расширение газов путем дросселирования (зффект Джоуля—Томсо-на). Резкое снижение давления жидкости или газа при прохождении их через суженное отверстие (вентиль, кран) назьвается дросселиро-ванием. В зтом процессе не производится внешней работь и давление
снижается очень бьстро, вследствие зтого теплообмен с внешней сре-
дой не происходит. Знтальпия остается постоянной і1 = і2, позтому такой адиабатический процесс не является изознтропическим. Знтро-пия возрастает, и процесс необратим (1—2^, 1—2,, 1—2,, рис. 1.3). Линии постоянньїх температур и знтальпий (изотерма и изознталь-па) идеального газа совпадают, позтому при дросселировании температура не изменяется. При дросселировании реального газа в результате изменения внутренней знергии совершается работа для преодоления внутренних сил взаимодействия молекул аи = 0, и по-зтому изменяется температура. При дросселировании идеального газа обьемная знергия не изменяется:
А (Ру) = Р2у2 - Р1у1 = 0, (1.3)
в процессах реального газа она может возрастать и уменьшаться
А (Ру) = Р2у2 - Р1у1 < > 0. (1.4)
Взаимодействие между молекулами реального газа и изменение его обьемной знергии в процессе расширения обусловливают при дросселировании два температурних зффекта, которьіе могут скла-дьіваться или взаимно компенсироваться.
Точка, соответствующая состоянию реального газа, в котором зффект Джоуля—Томсона равен нулю, називается точкой инвер-сии, а геометрическое место таких точек — кривой инверсии. В ин-тервалах температур инверсии дросселирование дает охлаждающий зффект, а вьше и ниже происходит нагревание газа.
Зффект Джоуля—Томсона применяется при получении особо низких температур.
Вихревой зффект охлаждения. Французский инженер Ранк пред-ложил использовать для охлаждения вихревой зффект с помощью специальной трубь . Тангенциально по отношению к внутренней по-верхности трубьі установлено сопло (рис. 1.4). Около сопла располо-жена диафрагма с концентрическим отверстием. По одну сторону от диафрагми находится свободний виход (холодний конец), а по другую — дроссельньй вентиль (горячий конец). По-ток сжатого воздуха, предварительно охлаж-денного водой, поступает в сопло, завихряется и приобретает кинетичес-кую знергию. Через цент-ральное отверстие диаф-рагмь воздух вьходит ох-лажденньй, а через сво-бодньй вьход — нагре-тьй. В трубе воздух раз-деляется на два потока — холодний и горячий. Ко-личество воздуха и, следовательно, температуру потоков можно регулировать ббльшим или меньшим откриванием дроссельного вентиля.
Воздушний поток, вишедший из сопла, образует вихрь, угловая скорость Ж вращения которого велика около оси и уменьшается по мере удаления от нее. При движении к дроссельному вентилю по-ток, вследствие наличия сил трения между слоями газа, приобрета-ет почти одинаковую угловую скорость, так как внутренние слои теряют скорость, а внешние набирают ее.
В начальний момент процесса разделения газа угловая скорость злементарной масси его на некотором расстоянии от оси труби больше, чем в последующий момент. При зтом получается избиток кинетической знергии, которий передается внешним слоям, пови-шая их температуру. Внутренние слои газа, охладившиеся при ис-течении, отдавая свою кинетическую знергию внешним слоям по-средством трения, не получают в поле вихревого разделения газа зквивалентного возврата тепла от них. Температурное расслоение газа в вихревой камере происходит значительно бистрее наступле-ния термического равновесия. Вследствие зтого внешние слои ви-ходят через дроссельний вентиль нагретими, а внутренние — через отверстие в диафрагме — холодними. Термодинамически процес-си вихревой труби мало зффективни. Получение охлаждающего зффекта таким путем связано с перерасходом знергии в 8—10 раз по сравнению с воздушной холодильной машиной.
Можно получить низкие температури и термозлектрическим способом (зффект Пельтье). Термозлектрические явления обуслов-лени наличием связи между тепловими и злектрическими процес-сами. Если к термопаре подвести постоянний ток, один из спаев будет нагреваться, другой охлаждаться. При перемене направления тока изменится и нагрев спаев — нагретий будет охлаждаться, а холодний нагреваться. Зффект Пельтье обусловлен особенностя-ми прохождения потока злектронов через поверхность спая разно-родних металлов. Описанное явление открито еще в 1834 г., но прак-тического значения долгое время не имело.
В последние годи зффект Пельтье применен в домашних злект-рохолодильниках и комнатних кондиционерах с термопарами из различних полупроводников.