- •Механические колебания и виброакустическая защита транспортно-технологических строительных машин
- •«Наземные транспортно-технологические комплексы»
- •Введение
- •Характеристики сил в механизмах
- •1.1. Движущие силы
- •. Силы сопротивления
- •. Силы трения
- •. Силы упругости
- •. Импульсные и ударные силы
- •2. Уравнения движения механизмов
- •2.1. Число степеней свободы
- •2.2. Жесткость
- •2.3. Уравнения движения механической системы с одной степенью свободы.
- •2.4. Кинематика гармонического движения
- •2.5. Учет массы пружины
- •2.6. Вынужденные колебания
- •2.7. Резонанс
- •2.8. Кинематическое возбуждение
- •2.9. Инерционное возбуждение
- •2.10. Экспериментальное определение собственной частоты
- •2.11. Сложное (полигармоническое) возбуждение
- •2.12. Круговые колебания. Критическая частота вращения вала
- •2.13. Различные виды трения при колебаниях
- •3. Колебания системы с двумя степенями свободы
- •3.1. Собственные колебания
- •3.2. Вынужденные колебания
- •4. Вибрация и способы ее снижения
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Основные конструкционные особенности зтм.
- •4.3. Общая характеристика источников виброакустической энергии
- •4.4. Методы и средства снижения виброакустической энергии
- •5. Виброизоляция
- •5.1. Линейный виброизолятор
- •5.2. Виброизоляция при ударном воздействии
- •5.3. Виброизоляция при случайном воздействии
- •6. Динамическое гашение колебаний
- •6.1. Пружинный динамический гаситель
- •6.2. Динамический поглотитель колебаний
- •6.3. Динамический поглотитель колебаний крутильной системы
- •6.4. Ударные гасители колебаний
- •7. Уравновешивание механизмов и машин
- •7.1. Общие сведения об уравновешивании
- •7.2. Уравновешивание вращающегося тела
- •8. Вибропоглощение
- •8.1. Природа и характеристики потерь колебательной энергии в твердых телах
- •8.2. Расчет вибропоглощающих покрытий и конструкций
- •8.3. Конструкционные материалы с большими внутренними потерями
- •9. Характеристики вибрации, определяющие ее действие
- •9.1. Показатели интенсивности вибрации
- •9.2. Показатели спектрального состава вибрации
- •9.3. Допустимые значения уровней вибрации
- •Определение коэффициентов передачи при виброизоляции
- •9.5. Пассивная и активная виброизоляция сиденья самоходной машины
- •9.6. Виброизоляция автомобильных и тракторных двигателей
- •10. Теория и практика борьбы с шумом
- •10.1. Актуальность проблемы борьбы с шумом
- •10.2. Перспективы борьбы с шумом
- •10.3. Основные понятия и определения
- •10.4. Излучение и распространение звука
- •10.5. Распространение звука в помещении
- •10.6. Поглощение, отражение и прохождение звука
- •10.7. Интерференция звука
- •10.8. Дифракция звука
- •11.1. Характеристика шума
- •11.2. Спектральные и временные характеристики шума
- •11.3. Сложение шума двух и более источников
- •11.4. Перевод узд в уз
- •11.5. Вычитание уз (узд)
- •11.6. Расчет эквивалентного уз
- •11.7. Нормы шума на рабочих местах
- •11.8. Технические нормы шума машин
- •11.9. Нормирование ультразвука и инфразвука
- •12. Источники шума
- •12.1. Классификация
- •13. Механический шум
- •13.1. Зубчатые передачи
- •13.2. Подшипники
- •13.3. Роторы
- •13.4. Кулачковые механизмы
- •14. Аэродинамический шум
- •14.1. Шум струи
- •14.2. Шум вентиляторов
- •15. Гидродинамический шум
- •15.1. Источники шума
- •15.2. Шум гидронасосов
- •16. Электромагнитный шум
- •16.1. Электрические машины
- •16.2. Трансформаторы
- •17. Расчет звука в помещении от наружнего источника
- •17.1. Расчет структурного звука
- •17.2. Расчет эффективности звукоизолирующего капота
- •18. Характеристики шума в кабинах строительных
- •18.1. Характеристики внешнего шума
- •18.2. Снижение шума в кабинах. Методы и средства
- •18.3. Звукоизоляция и звукопоглощение
- •18.4. Виброизоляция и вибродемпфирование
- •18.5. Снижение внешнего шума
- •18.6. Глушители шума выпуска отработавших газов двигателей
- •Часть четвертая
- •19. Задачи и методы прогнозирования
- •19.1. Системный анализ
- •19.2. Математическая модель виброакустического процесса
- •19.3. Используемые конечные элементы
- •Формирование топологии и базы исходных данных
- •20.1. Топология и физико-геометрические характеристики элементов конструкции машины1
- •20.2. Аппроксимация конечными элементами колесного погрузчика
- •20.3. Сопоставление результатов численных исследований (мкэ)
- •20.4. Определение вклада воздушного и структурного шума
- •Виброакустические исследования дорожного
- •21.1. Топология дорожного снегоочистителя типа дэ-2101
- •Анализ результатов численных исследований мкэ виброакустического процесса на снегоочистителе
- •Первая часть:
- •Второй часть:
- •Третья часть:
- •Четвертая часть
- •Приложения
- •И их значений в м/с и м/с2 соответственно
- •Сведения об авторе
- •Механические колебания и виброакустическая защита транспортно-технологических строительных машин
6.4. Ударные гасители колебаний
В ударных гасителях колебаний эффект виброзащиты основывается на рассеянии энергии при соударении гасителя и защищаемого объекта. На рис. 6.5 показана схема виброизоляционной системы с плавающим ударным гасителем колебаний, в которой гаситель в виде шара установлен свободно с зазором 2∆ внутри полости, соединенной с объектом. Уравнения движения этой системы при возбуждении колебаний силой имеют вид
(6.11)
где у – обобщенная координата объекта, уr - обобщенная координата гасителя, с – коэффициент жесткости, – реакция на гаситель со стороны объекта.
Рис. 6.5. Схема ударного гасителя колебаний
Реакция при ударном воздействии гасителя и объекта выражается нелинейной функцией перемещения гасителя относительно объекта z = y - yr. В первом приближении эту реакцию можно считать линейно зависящей от z и :
.
Тогда первое уравнение системы (6.11) с учетом соотношения можно представить в виде
. (6.12)
6.4.1. Линеаризация упругой составляющей реакции на гаситель
Гармоническая линеаризация упругой составляющей реакции на гаситель, т.е. определение коэффициента сr, основывается на разложении в ряд Фурье относительного перемещения z составляющей реакции .
(6.13)
Реакция есть периодическая функция с периодом Т, равным времени между двумя ударами о верхний или нижний упор. В первом приближении эту функцию можно считать гармонической с угловой частотой ω = 2π/Т:
,
где R0 – амплитуда реакции .
.
Рис. 6.6. Графики зависимости и
Отсюда
. (6.14)
Усеченный ряд Фурье функции z(R) по (6.13) имеет вид
,
, , , = t.
Вычисление коэффициентов а0, а1 и b1 при дает
,
,
.
Отсюда
. (6.15)
Приравнивая значения z из (6.14) и (6.15), имеем
или . (6.16)
6.4.2. Линеаризация диссипативных сил
Гармоническая линеаризация диссипативных сил, т.е. определение коэффициента br, основывается на равенстве потери энергии при ударе работе эквивалентной диссипативной силы за время гармонического колебания по закону z = z0 sin t. Потерю энергии при однократном ударе со скоростью находим по теореме Карно:
, (6.17)
где r – коэффициент восстановления скорости при ударе. Принимая, что удары о верхний и нижней упоры происходят при максимальной относительной скорости , получаем
. (6.18)
Работа эквивалентной диссипативной силы за период колебаний Т=2π/ равна
.
При имеем
. (6.19)
Приравнивая значения Е и Er, получаем
. (6.20)
6.4.3. Определение амплитуд колебаний
Система уравнений движения (6.11) с учетом (6.12) имеет вид
Обозначим через Y, Z, X изображения функции y, z, , получаем при нулевых начальных условиях:
или
Отсюда
Следовательно, динамические передаточные функции:
При гармоническом возбуждении силой комплексные амплитуды колебаний A(iω) и z0(iω) можно определить через частотные передаточные функции:
Имея в виду, что частотные передаточные функции получаются из динамических заменой s на iω, получаем
После раскрытия скобок получаем
где
Отделяя действительную часть от мнимой, находим
где
Отсюда амплитуды A и z0:
(6.21)
. (6.22)
6.4.4. Определение оптимальной настройки гасителя
Из (6.21) и (6.22) следует, что при выполнении условия
(6.23)
между амплитудами A и z0 имеется соотношение
.
Подставляя значения z0 из (6.16) и br из (6.20), имеем
т.е. при r → 1 амплитуда колебаний неограниченно уменьшается. Однако это заключение справедливо лишь при условии, что при определении эквивалентных коэффициентов жесткости сr и сопротивления br можно пренебречь амплитудами гармоник с частотами выше основной ω.
6.4.5. Определение оптимальных параметров гасителя
Из условия (6.23) оптимальной настройки гасителя после подстановки значения сr из (6.16) получаем
или . (6.24)
Пусть, например, вынуждающая сила вызвана разгоном или торможением вращающейся неуравновешенной массы mA, установленной с эксцентриситетом е:
.
Тогда из первого уравнения системы (6.11) при малых у и можно приближенно принять
R0 ≈ mAеω2,
и соотношение (6.24) принимает вид
,
т.е. масса mr и зазор ∆ одинаково влияют на настройку плавающего гасителя.
Контрольные вопросы
Произвести в общем виде расчет пружинного гасителя колебаний без трения.
Как определить параметры динамического поглотителя колебаний?
Как в общем виде определить параметры маятникового динамического поглотителя колебаний?
Дать схему ударного гасителя колебаний.
Как осуществляется линеаризация упругой составляющей реакции на динамический поглотитель колебаний?
Как осуществляется линеаризация диссипативных сил?
В общем виде определить амплитуды колебаний.
Как определяется оптимальная настройка динамического гасителя колебаний?
Определить оптимальные параметры динамического гасителя.