6. Обезвоживание концентрата (13-25) мм в центрифуге

(операция IX)

На обезвоживание в центрифугу поступает концентрат:

₁₁ = 27,31 – 22,60 = 4,71%,

А^d₁₁ = 8,59 %.

Принимаем, что вместе с фугатом уходит 3 % материала, поступающего в центрифугу, зольностью на 2 % больше, чем зольность исходного центрифуги.

Выход и зольность шлама, удаляемого с фугатом:

₁₉ = ₁₁  0,03 = 4,71  0,03 = 0,14 %, (4.54)

A^d₁₉ = A^d₁₁ + 2,0 = 8,59 + 2,0 = 10,59 %, (4.55)

Q₁₉ = ₁₉  Q₁ = 0,14  910 / 100 = 1,29 т/ч. (4.56)

Выход и зольность обезвоженного на центрифуге концентрата:

₂₀ = ₁₁  ₁₉ = 4,71  0,14 = 4,57 %, (4.57)

А^d₂₀ = ( ₁₁  А^d₁₁  ₁₉  A ^d₁₉) / ₂₀, (4.58)

A^d₂₀ = (4,71  8,59  0,14  10,59) / 4,57 = 8,53 %,

Q₂₀ = ₂₀  Q₁ = 4,57  910 / 100 = 41,59 т/ч. (4.59)

 = 4,71

Аd = 9,38 Q = 42,88

11

IX. Обезвоживание концентрата в центрифуге.

 = 0,14	19		20	 = 4,57
Аd = 10,59 Q = 1,29	фугат		конц-т	Аd = 8,53 Q = 41,59

Рис. 6 – Схема регенирации суспензии

2. Расчет угля мелкого класса 1,3-13 мм.

4.3.1 Дешламация угля на дуговых ситах и грохотах

(операция Х)

Дешламация предназначена для отделения шлама 0-1,3 мм для повышения эффективности обогащения класса 1,3 -13 мм в тяжелосредных гидроциклонах.

На операцию поступает подрешетный продукт мокрой классификации:

g₇ = 63,83 %; А^d₇ = 19,44 %,

Q₇ = 580,857 т/ч.

и слив магнитных сепараторов регенерации суспензии с тяжелосредных сепараторов:

g₁₆₊₁₈ = 3,39 %; А^d₁₆₊₁₈ = 19,65 %,

Q₁₆₊₁₈ = 30,89 т/ч.

γ'₇ = g₇ + ₁₆₊₁₈ = 63,83 + 3,39 = 67,225 %, (4.60)

А'^d₇ = ( ₇  А^d₇ + ₁₆₊₁₈  A^d₁₆₊₁₈) / γ'₇, (4.61)

А'^d₇ = (63,83  19,44 + 3,39  19,65) / 67,225 = 19,45 %,

Q'₇ = γ'₇  g₁ / 100 = 66,57  910 / 100 = 611,75 т/ч. (4.62)

Принимаем эффективность грохочения на грохотах обесшламливания

₂ = 0,95 и ₃ = 0,92. Определяем содержание класса 0-0,15; 0,15-1,3 и 1,3-13 в классе 0-13 мм, поступающем на обесшламливание:

Определяем содержание класса 0-1,3 мм в классе 0-13 мм:

x₁ = ( _0-0,15 + _0,15-1,3 )  ₂, (4.63)

x₁ = 17,57  0,95 + 8,65  0,95 = 16,69 + 8,22 = 24,91 %,

A^d_x1 = (_0-0,15  A^d_0-0,15 + _0,15-1,3 A^d_0,15-1,3)  0,95 / x₁, (4.64)

A^d_x1 = (17,57  19,29 + 8,65  19,685) · 0,95 / 24,91 = 19,42 %,

g₂₁ = x₁ × h₃ = 24,91 × 0,92 = 22,92 %, (4.65)

A^d_x1 = A^d₂₁ = 19,42 %,

Q₂₁ = 208,55 т/ч.

Выход и зольность надрешетного продукта 1,3-13 мм определяем из уравнения баланса:

₂₂ = '₇  ₂₁ = 67,225  22,92 = 44,31 %, (4.66)

А^d₂₂ = ('₇  А'^d₇  ₂₁  A^d₂₁) / ₂₂, (4.67)

A^d₂₂ = (67,225  19,45  22,92  19,42) / 44,31 = 19,47 %,

Q₂₂ = Q'₇  Q₂₁ = 611,75 – 208,55 = 403,20 т/ч. (4.68)

 = 67,225

Аd =19,45 Q = 611,75

'7

0-13 мм

Х. Обесшламливание

 = 22,92	21		22	 = 44,31
Аd = 19,42 Q = 208,55	0-1,3 мм		1,3-13 мм	Аd =19,47 Q = 403,20

Рис. 7 – Схема дешламации