Обработка исходных данных

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Сибирский Государственный Индустриальный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Пояснит. записка.docx

Скачиваний:

Добавлен:

01.07.2025

Размер:

3.04 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 493 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Обработка исходных данных

Исходными данными для расчета технической характеристики являются ситовый и фракционный состав углей двух пластов 6 - 6^а и 7 - 7^а. Участие пластов в шихте соответственно 60% и 40%. Данные приведены в таблицах 1.1 – 1.4. В соответствии проводится обработка исходных ситовых и фракционных анализов пластов и расчет характеристики шихты и машинных классов, что является основой для расчета теоретического баланса продуктов обогащения и дальнейших расчетов.

К составлению последующих таблиц предъявляются следующие требования:

сумма выходов всех классов должна быть 100 %;
сумма произведений выходов классов на зольность должна равняться произведению суммы выходов всех классов, т.е. 100 % на зольность угля всего класса:

 _кл  A^d = 100  A^d_кл

Таблица 2.1 – Ситовый состав шихты пластов 6 - 6^а и 7 - 7^а, марка ГЖ

Класс, мм	Пласт 6 - 6^а				Пласт 7 – 6-7^а					Шихта
Класс, мм	_кл	_ш	А^d	_ш А^d		_кл	_ш	А^d	_ш А^d		_ш	А^d	_ш А^d
1	2	3	4	5		6	7	8	9		10	11	12
>150	2,20	1,32	28,20	37,22		1,60	0,64	22,51	14,41		1,96	26,34	51,63
100 – 150	1,80	1,08	34,04	36,76		3,20	1,28	31,86	40,78		2,36	32,86	77,55
50 – 100	6,50	3,90	18,74	73,09		6,40	2,56	27,20	69,63		6,46	22,09	142,72
25 – 50	13,90	8,34	14,02	116,93		19,70	7,88	22,32	175,88		16,22	18,05	292,81
13 – 25	15,00	9,00	17,50	157,50		8,00	3,20	19,30	61,76		12,20	17,97	219,26
6 – 13	15,00	9,00	17,50	157,50		12,30	4,92	20,80	102,34		13,92	18,67	259,84
3 – 6	13,70	8,22	18,60	152,89		22,80	9,12	20,50	186,96		17,34	19,60	339,85
1,3 – 3	17,20	10,32	19,10	197,11		12,30	4,92	20,60	101,35		15,24	19,58	298,46
0,15 – 1,3	9,70	5,82	20,00	116,40		10,00	4,00	18,90	75,60		9,82	19,55	192,00
0 – 0,15	5,00	3,00	18,50	55,50		3,70	1,48	17,60	26,05		4,48	18,20	81,55
Итого:	100,00	60,00	18,35	1100,90		100,00	40,00	21,37	854,76		100,00	19,56	1955,67

В процентах

Таблица 2.2 – Ситовый состав машинных классов до дробления классов более 150 мм. В процентах
Класс, мм		А^d	A^d
1	2	3	4
Более 150	1,960	26,343	51,632
13-150	37,240	19,665	732,334
1,3-13	46,500	19,315	898,152
0,15-1,3	9,820	19,552	192,000
0-0,15	4,480	18,203	81,548
Итого:	100,000	19,557	1955,666

Выход машинных классов после дробления крупного класса:

_{i
после дробл.} = _{i
до дробл.}+ х_i; (2.1)

где х_i - увеличение выхода i-го класса после дробления крупного класса более 150 мм.

Зольность машинных классов после дробления класса +150 мм находим по формуле:

А^d_{i
после дробл.}= (_{i
до дробл.} А^d_{i
до дробл.}+ х_i  A^d₊₁₅₀) / _i_после_дробл_.(2.2)

Таблица 2.3 – Ситовый состав машинных классов после дробления

классов более 150 мм.

В процентах
Класс, мм		А^d	A^d
1	2	3	4
13-150	37,984	19,796	751,946
1,3-13	47,430	19,453	922,641
0,15-1,3	10,016	19,685	197,172
0-0,15	4,570	18,362	83,907
Итого:	100,000	19,557	1955,666

На предприятиях Кузбасса величина образующегося шлама колеблется от 7 до 15 % и зависит от способа добычи и степени механизации, от способа и дальности транспортирования угля от забоя до обогатительных машин, а так же от сорта и марки угля.

Таблица 2.4 – Ситовый состав машинных классов с учетом истирания В процентах
Класс, мм.	До истирания			После истирания
Класс, мм.		А^d	A^d		А^d	A^d
1	2	3	4	5	6	7
13-150	37,984	19,796	751,946	32,810	19,796	649,512
1,3-13	47,430	19,453	922,641	40,969	19,453	796,954
0,15-1,3	10,016	19,685	197,172	8,652	19,685	170,312
0-0,15	4,570	18,362	83,907	17,570	19,288	338,887
Итого:	100,000	19,557	1955,667	100,000	19,557	1955,667

Для расчета, при опытных данных, принимают увеличение выхода класса 0-0,15 мм на 13 % за счет истирания других классов.

Для перерасчета выходов определяют коэффициент коррекции выхода класса с учетом истирания (0,86377512).

Для построения кривых обогатимости по машинным классам составляем таблицы 2.8, 2.9, 2.10 и 2.11 по данным табл. 2.7.

По данным таблиц 2.8, 2.9, 2.10 и 2.11 согласно ГОСТ 4790-80 строим кривые обогатимости для машинных классов.

(для машинного класса 0,15-150 мм строим только две кривые обогатимости: кривую зольностей элементарных фракций _λ и кривую всплывших фракций_β)

Таблица 2.5 – Фракционный состав машинных классов до дробления классов более 150 мм

Плотность, кг/м³	Класс 13 - 150 мм				Класс 1,3-13 мм
Плотность, кг/м³	 _кл	_ш	А^d	_ш· А^d	 _кл	_ш	А^d	_ш · А^d
1	2	3	4	5	6	7	8	9
> 1300	34,756	12,943	3,721	48,158	47,455	22,067	4,013	88,554
1300 - 1400	34,821	12,967	6,555	85,001	24,854	11,557	7,258	83,878
1400 - 1500	8,190	3,050	18,398	56,112	4,695	2,183	17,986	39,264
1500 - 1600	2,687	1,001	26,576	26,591	3,106	1,444	27,364	39,521
1600 - 1800	3,428	1,277	40,649	51,899	4,186	1,947	41,602	80,987
< 1800	16,118	6,002	76,152	457,088	15,703	7,302	77,510	565,985
Итого:	100,000	37,240	19,464	724,849	100,000	46,500	19,316	898,190

В процентах

Таблица 2.6 – Фракционный состав машинных классов после дробления классов более 150 мм

Плотность, кг/м³	Класс 13 - 150 мм				Класс 1,3-13 мм
Плотность, кг/м³	 _кл	_ш	А^d	_ш· А^d		 _кл	_ш	А^d	_ш · А^d
1	2	3	4	5		6	7	8	9
> 1300	34,298	13,028	3,721	48,473		47,269	22,419	4,013	89,970
1300 - 1400	34,821	13,227	6,555	86,700		24,854	11,788	7,258	85,555
1400 - 1500	8,190	3,111	18,398	57,234		4,695	2,227	17,986	40,049
1500 - 1600	2,687	1,021	26,576	27,122		3,106	1,473	27,364	40,311
1600 - 1800	3,428	1,302	40,649	52,937		4,186	1,986	41,602	82,606
< 1800	16,576	6,296	76,152	479,480		15,890	7,536	77,510	584,150
Итого:	100,000	37,984	19,796	751,946		100,000	47,430	19,453	922,641

В процентах

Плотность кг/м³	Класс 13 - 150 мм				Класс 1,3 - 13 мм					Класс 0,15 - 1,3 мм					Класс 0,15 - 150 мм
Плотность кг/м³	_кл	_ш	А^d	_ш А^d		_кл	_ш	А^d	_ш А^d		_кл	_ш	А^d	_ш А^d		_кл	_ш	А^d	_ш А^d
1	2	3	4	5		6	7	8	9		6	7	8	9		10	11	12	13
<1300	34,30	11,25	3,72	41,87		47,27	19,37	4,01	77,71		30,17	2,61	4,96	12,95		40,31	33,23	3,99	132,53
1300-1400	34,82	11,42	6,56	74,89		24,85	10,18	7,26	73,90		34,12	2,95	8,08	23,87		29,79	24,56	7,03	172,66
1400-1500	8,19	2,69	18,40	49,44		4,69	1,92	17,99	34,59		10,97	0,95	17,94	17,03		6,74	5,56	18,18	101,06
1500-1600	2,69	0,88	26,58	23,43		3,11	1,27	27,36	34,82		5,71	0,49	27,43	13,55		3,21	2,65	27,11	71,79
1600-1800	3,43	1,12	40,65	45,73		4,19	1,72	41,60	71,35		6,86	0,59	41,17	24,42		4,16	3,43	41,22	141,50
>1800	16,58	5,44	76,15	414,16		15,89	6,51	77,51	504,57		12,17	1,05	74,54	78,49		15,77	13,00	76,70	997,23
Итого:	100,0	32,81	19,80	649,51		100,0	40,97	19,45	796,95		100,0	8,65	19,69	170,31		100,0	82,43	19,61	1616,78

Таблица 2.7 – Фракционный состав машинных классов с учетом истирания.

В процентах

Таблица 2.8 – Данные для построения кривых обогатимости

класса 13 – 150 мм

В процентах

Плотность фракций	Выход	Зольность	Суммарный выход
	γ	Ad	Всплывшие		Потонувшие
	γ	Ad	γ	Ad	γ	Ad
1	2	3	4	5	6	7
<1300	11,25	3,72	11,25	3,72	32,81	19,80
1300-1400	11,42	6,56	22,68	5,15	21,56	28,19
1400-1500	2,69	18,40	25,37	6,55	10,13	52,58
1500-1600	0,88	26,58	26,25	7,22	7,45	64,92
1600-1800	1,12	40,65	27,37	8,60	6,56	70,07
>1800	5,44	76,15	32,81	19,80	5,44	76,15
Итого:	32,81	19,80

Таблица 2.9 – Данные для построения кривых обогатимости

класса 1,3 – 13 мм

В процентах

Плотность фракций	Выход	Зольность	Суммарный выход
	γ	Ad	Всплывшие		Потонувшие
	γ	Ad	γ	Ad	γ	Ad
1	2	3	4	5	6	7
<1300	19,37	4,01	19,37	4,01	40,97	19,45
1300-1400	10,18	7,26	29,55	5,13	21,60	33,29
1400-1500	1,92	17,99	31,47	5,92	11,42	56,51
1500-1600	1,27	27,36	32,74	6,75	9,50	64,31
1600-1800	1,72	41,60	34,46	8,48	8,22	70,02
>1800	6,51	77,51	40,97	19,45	6,51	77,51
Итого:	40,97	19,45

Таблица 2.10 – Данные для построения кривых обогатимости

класса 0,15 – 1,3 мм

В процентах

Плотность фракций	Выход	Зольность		Суммарный выход
	γ	Ad		Всплывшие				Потонувшие
				γ		Ad		γ		Ad
1	2	3		4		5		6		7
<1300	2,61		4,96		2,61		4,96		8,65		19,685
1300-1400	2,95		8,08		5,56		6,62		6,04		26,05
1400-1500	0,95		17,94		6,51		8,27		3,09		43,21
1500-1600	0,49		27,43		7,01		9,62		2,14		54,42
1600-1800	0,59		41,17		7,60		12,08		1,65		62,52
>1800	1,05		74,54		8,65		19,69		1,05		74,54
Итого:	8,65		19,685

Таблица 2.11 – Данные для построения кривых обогатимости класса 0,15 – 150 мм

В процентах

Плотность фракций	Выход	Зольность	Суммарный выход
	γ	Ad	Всплывшие		Потонувшие
	γ	Ad	γ	Ad	γ	Ad
1	2	3	4	5	6	7
<1300	33,23	3,99	33,23	3,99	82,43	19,61
1300-1400	24,56	7,03	57,79	5,28	49,20	30,17
1400-1500	5,56	18,18	63,35	6,41	24,64	53,22
1500-1600	2,65	27,11	66,00	7,24	19,08	63,44
1600-1800	3,43	41,22	69,43	8,92	16,43	69,29
>1800	13,00	76,70	82,43	19,61	13,00	76,70
Итого:	82,43	19,614

<<< < Предыдущая 1 23 / 493 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
01.05.2025104.45 Кб3последняя Лекция по ОЭТ (которую мы не успели р...doc
#
14.09.2019857.6 Кб35Пособие Правовед гриф Оконч верс.doc
#
27.05.20151.02 Mб30Постановки задач.docx
#
17.04.20193.25 Mб409Поток ТБ В.Р..doc
#
01.07.2025594.97 Кб1поясн.инт ЗИНОВЬЕВА.docx
#
01.07.20253.04 Mб8Пояснит. записка.docx
#
27.05.20151.18 Mб38Пояснительая записка к курсовому.docx
#
16.08.2019731.92 Кб53Пояснительная записка монтаж и наладка.docx
#
01.07.20251.26 Mб4Пояснительная записка Перминов Кирилл СЗС 12-4.docx
#
27.05.20151.25 Mб244Пояснительная записка.doc
#
27.05.20151.78 Mб10Пояснительная записка.doc