- •Оглавление
- •Лекция № 1. Технологические особенности и оборудование для поддержания пластового давления
- •1.1. Технологические схемы ппд и их размещение
- •1.1.1. Автономная система.
- •1.1.2. Централизованная система закачки.
- •1.2. Оборудование водозаборов
- •1.2.1. Артезианский центробежный насос атн-8
- •1.2.2. Вакуум-насос
- •1.3. Оборудование насосных станций 2 подъема ( нс2 )
- •Лекция 2. Оборудование кустовые насосные станции
- •2.1. Основное и вспомогательное оборудование кнс
- •2.1.1. Техническая характеристика кнс
- •2.1.2. Рабочая характеристика центробежного насоса (цбн)
- •2.2. Блочные кустовые hacochыe станции
- •2.3. Трубопроводная арматура кнс
- •2.3.1. Задвижка
- •2.3.2. Обратный клапан
- •2.4 Эксплуатация насосных станций
- •2.4.1. Пуск центробежных насосов
- •2.4.2. Остановка центробежных насосов.
- •2.4.3. Контроль за работой насосных агрегатов
- •2.4.4. Контроль за производительностью кнс
- •2.5. Расчеты узлов центробежных насоcob
- •2.5.1. Определение осевой силы
- •2.5.2. Определение высоты всасывания
- •2.5.3. Расчет вала
- •3.1.1. Эксплуатация
- •3.1.2. Достоинства и недостатки конструкции
- •3.2. Оборудование для закачки в пласт химических реагентов
- •3.3. Оборудование нагнетательных скважин
- •3.4 Очистка и закачка сточных вод
- •3.5. Кавитация, регулирование подачи насоса
- •Лекции 4. Технологические особенности и оборудование при гидравлическом разрыве пласта (грп)
- •4.1. Назначение и технологическая схема грп. 'требование к оборудованию
- •4.2. Основные агрегаты
- •4.3. Вспомогательное оборудование
- •4.4 Расчеты основных параметров грп
- •Лекция 5. Технологические особенности и оборудование при тепловых методах воздействия
- •5.1. Элекропрогрев забоя скважин
- •5.2.Закачка пара в скважину
- •5.3. Воздействие на пласт движущимся очагом грения
- •Лекция 6. Технологические особенности и оборудование кислотной обработки скважин
- •6.1.Назначение и порядок проведения
- •6.2. Применяемое оборудование
- •Лекция 7.Оборудование для увеличения проницаемости призабойной зоны пласта другими методами
- •7.1.Оборудование для взрывных работ
- •7.2. Торпедирование пласта
- •7.3. Виброобработка забоя скважин
- •Лекция 8 компрессоры и компрессорные установки
- •8.1 Нефтепромысловые компрессоры. Область применения
- •8.2 Принцип действия и термодинамические основы теории работы поршневых компрессоров
- •8.3 Устройство компрессоров различного назначения
- •8.3.1 Схемы применяемых компрессоров
- •8.3.2 Основные детали компрессора
- •8.3.3.Компрессора для газлифта и закачки газа в пласт
- •8.3.4.Компрессора для сбора и транспорта попутного газа
- •8.4. Оборудование для компрессорных станций и газлифтной эксплуатации
- •8.4.1 Нефтепромысловые компрессорные станции
- •8.4.2 Эксплуатация компрессоров
- •8.5 Расчёт прочности отдельных узлов и деталей
- •8.5.1 Коленчатый вал
- •8.5.2 Шатун
- •8.5.3 Крейцкопф
- •8.5.4 Палец крейцкопфа
- •8.5.5 Поршневые кольца
- •8.5.6 Цилиндры
- •8.5.7 Клапаны
- •Лекция 9. Нефтепромысловые насосы
- •9.1.Принцип работы и классификация
- •9.1.1 Устройство поршневого насоса.
- •9.2 Основные узлы и детали поршневого насоса
- •9.2.1 Работа поршневого насоса
- •9.2.2 Насос бв – 60 для заводнения пластов
- •9.3 Расчёт основных параметров и узлов поршневого насоса
- •9.3.1 Коэффициент наполнения
- •9.3.2 График подачи поршневого насоса
- •9.3.3 Высота всасывания
- •9.3.4 Расчёт воздушного колпака
- •Лекция 10. Технологические особенности и применяемое оборудование при подземном и капитальном ремонте скважин
- •10.1.Назначение и технологические особенности прс и крс
- •10.2 Схема расположения оборудования при прс и крс
- •10.3 Вышки и мачты
- •10.4. Расчёт вышки
- •10.5.Расчёт мачт
- •Лекция 11. Самоходный агрегаты и подъемники для прс и крс
- •11.1.Устройство основных типов подъёмников
- •11.2. Устройство самоходных агрегатов
- •11.3. Устройство подъемника лт-11 км
- •11.3.1. Механизм отбора мощности
- •11.3.2. Коробка перемены передач
- •11.4. Агрегат а-50у
- •11.5. Определение нагрузок. Расчёт отдельных узлов
- •11.5.1 Определение нагрузки на крюке
- •11.5.2 Расчёт муфты сцепления
- •11.5.3 Расчёт тормозных устройств
- •11.5.4 Расчёт бочки барабана
- •11.6. Оптимальный режим работы подъёмника
- •Лекция 12. Оборудование талевой системы
- •12.1. Назначение и конструкционные особенности талевой системы
- •12.2.Кронблок
- •12.3. Крюки
- •12.4. Талевые блоки
- •12.5 Талевые канаты
- •Лекция 13. Инструмент для спуско-подъемных и ловильных операций при ремонте скважин
- •13.1 Инструменты для спуско-подъемных операций
- •13.1.1. Элеватор эг
- •13.1.2. Элеваторы эх5 и "Красное Сормово"
- •13.1.3. Элеватор штанговой эшн
- •13.2. Ловильные инструменты
- •13.2.1. Фрезер фтк
- •13.2.2. Фрезер фк
- •13.2.3. Метчики универсальный мэу и специальный мэс
- •13.2.4. Труболовка тв
- •13.2.5. Труболовка тнос
- •13.2.6. Штанголовитель шк
- •Лекция 14. Оборудование для ремонта наземного скважинного оборудования
- •14.1.Агрегат для наземного ремонта оборудования
- •14.2.Агрегат для ремонта станков–качалок
- •14.3. Маслозаправщик мз-4310 ск
- •14.4. Агрегат для подготовительных работ при ремонте скважин
- •14.5.Агрегат для ремонта водоводов 2арв
- •Лекция 15. Агрегаты и оборудование для дополнительных нефтепромысловых операций
- •15.1. Агрегаты для промывки скважин
- •15.2.Агрегаты для перевозки штанг и уэцн: комплектность, техническая характеристика
- •15.3.Блочная автоматизированная печь
- •15.4.Оборудование для обработки скважин аэрированной кислотой
- •15.5. Установка для очистки воды
- •15.6.Агрегат для депарафинизации скважин 1адп-4-150
- •15.7. Кабеленаматыватель
- •Лекция 16. Оборудование для борьбы с коррозией
- •16.1.Общие сведения о коррозии. Условия, предотвращающие коррозию
- •16.2 Создание условий для предотвращения коррозии
- •16.3 Применение труб, футерованных пластмассовыми трубами
- •16.4 Применение ингибиторов коррозии
- •16.5 Укрепление сварных соединений трубопроводов
- •16.6 Катодная защита
10.2 Схема расположения оборудования при прс и крс
Эта схема типична для старых нефтедобывающих районов, каждая скважина которых обустроена стационарной вышкой. При этом к скважине прибывает самоходная лебёдка, смонтированная на тракторе (подъёмник), а стационарная вышка оснащается устройством для проведения ремонта – талевой системой: кронблок, талевой блок, оттяжной ролик, канат.
В новых нефтяных районах стационарные вышки не монтируются, а ремонт производят передвижными ремонтными агрегатами, смонтированными на автомобильной или гусеничной базе.
1-тракторный подъемник; 2-канат; 3-оттяжной ролик; 4-труба; 5-элеватор; 6-штропа; 7-крюк; 8-талевый блок; 9-вышка; 10-кронблок; 11-мостки; 12-упор для трактора
Рисунок 84-Схема расположения оборудования при ПРС и КРС
Основными узлами агрегата являются (см. рисунок 85) : вышка 1, укреплённая оттяжками 2,3, талевый крюкоблок 4, кронблок 5, лебёдка 6, гидравлический домкрат 7 для установки вышки, винтовой домкрат 8 для снятия усилий с колёс, кабина для управления лебёдкой 9.
1-вышка; 2, 3-оттяжки; 4-талевый кронблок; 5-кронблок; 6-лебедка; 7-гидравлический домкрат; 8-винтовой домкрат; 9-лебедка
Рисунок 85-Самоходный ремонтный агрегат
Применение агрегатов в настоящее время получило преимущественное развитие.
10.3 Вышки и мачты
Вышки являются грузоподъёмным сооружением скважины и предназначены для подъёма глубинного оборудования и устройств из скважины. Подразделяются на стационарные и передвижные.
Рисунок 86-Схема вышки
Изготовляются из сортового проката и труб. Наиболее часто применяют вышки высотой 24 и 22 м и грузоподъёмностью 750 и 500 кн.
Таблица 28 -Характеристика эксплуатационных вышек
№ п/п |
Шифр |
ВЭТ 22х50 |
ВЭТ 75х24 |
ВМ1-24 |
1 |
Грузоподъёмность, кн |
500 |
750 |
750 |
2 |
Высота, м |
22 |
24 |
24 |
3 |
Размер основания, м |
6х6 |
8х8 |
8х8 |
4 |
Трубы для НОГ: тип диаметр, мм |
НКТ 114 |
бур. 140 |
бур. 140 |
Следует иметь ввиду, что стационарные вышки используются всего лишь 2-3% времени в году (от всего календарного). Поэтому в последние годы для подземного ремонта широко используются передвижные агрегаты, оснащённые своими вышками.
Рисунок 87-Схема мачты
Конструктивные требования к вышкам и мачтам: а) удобство сборки и разборки основных элементов; б) транспортабельность; в) исключение самоотвинчивания деталей; г) антикоррозионное покрытие ответственных узлов; д) унификация деталей; е) наличие ограждений механизмов на высоте; ж) наличие маршевых лестниц; з) крепление от ветровых нагрузок; и) наличие ворот со всех сторон.
10.4. Расчёт вышки
При проведении спуско – подъёмных операций на вышку действуют усилия, отличающиеся по величине, направлению и точкам приложения. Нагрузки можно разделить на две группы: а) вертикальные и б) горизонтальные.
Вертикальные нагрузки образуются от действия следующих сил: а) масса наибольшего груза на крюке Q1 (масса труб, штанг и жидкости в насосных трубах в случае заклинивания плунжера глубинного насоса); б) нагрузка от возможного прихвата труб – Q2 ; в) нагрузка от натяжения ходового Рх и мёртвого Рм концов каната; г) масса подвижного наземного оборудования Qп, которая слагается из массы талевого блока , крюка, штропов, элеватора и висящей на кранблоке части талевого каната; д) масса неподвижного наземного оборудования – кронблока Qн.
Таким образом, общая расчётная вертикальная нагрузка составляет
Q = Q1 + Q2 + Рх + Р1 + Qn + Qн , (69)
Масса наибольшего груза на крюке Q1 , равна:
Q1 = qL , (70)
где q - масса 1 погонного метра труб, штанг и жидкости в кг;
L – длина колонны, м.
Q2 = к Q1, (71)
где к – коэффициент, учитывающий увеличение нагрузки от прихвата (принимается к = 0,25).
Рх = Рм = (Qк + Qп) / n , (72)
где Qк = Q1 + Q2 – нагрузка на крюке;
n – число струн подвижных роликов блока.
Если мёртвый конец крепится к талевому блоку, то
Рх = (Qк + Qп) / n + 1 , (73)
Рисунок 88-Схема талевой системы
Масса талевого блока, крюка, штропов и т.д. определяется по паспортным данным, массу самой вышки считают условно приложенной к её вершине.
Горизонтальные нагрузки, действующие на вышку складываются из: а) ветровой нагрузки; б) горизонтальной составляющей от массы труб, если трубы устанавливаются за палец; в) горизонтальной составляющей от натяжения ходового конца каната.
Ветровая нагрузка определяется по формуле:
Рв = qFK, (74)
где q – удельное давление ветра, н/м2, то есть давление силы ветра на единицу вертикальной площади, нормальной к направлению ветра;
F - площадь грани вышки, м2;
- коэффициент парусности стержней одной грани вышки к её общей площади ( = 0,15 для трубчатых вышек, для вышек из профильного проката – 0,4);
К – коэффициент, учитывающий давление ветра на 1 или 2 грани одновременно (если вышка обшита полностью, то К = 1, если нет, К = 0,8).
F = (В +в)/2Н
где В и в - соответственно длины нижнего и верхнего оснований, м;
Н – высота вышки, м.
Рисунок 89-Схема оснований вышки
Удельное давление или скоростной напор ветра (q) принимают равным 8,4 МПа (ураганный ветер), когда не производят спуско – подъёма, и равным 2,5 МПа в нормальном состоянии (при ветре 8 – 9 баллов работать нельзя).
Горизонтальная составляющая от массы труб (трубы устанавливаются под углом = 80 – 90 к горизонту) определяется из условия равенства моментов от массы труб и реакции верхней опоры В относительно точки А, то есть
Q1х = Qrh
Qr = Q1(х/2)
Если l – длина свечи, то
Х = ½ lcos, h =lsin
Qr = Q1(l/2cos)/(lsin) = ½Q1ctg
Рисунок 90-Схема к расчету горизонтальной составляющей от массы труб
Горизонтальная составляющая от натяжения ходового каната определяется по формуле:
Рr = Pxcos
где - угол между ходовым концом и горизонтом.
Рисунок 91-Схема к расчету каната
Расчёт вышки на вертикальную нагрузку.
Нагрузка через кронблок, в общем случае, направлена к вертикали под углом. Тогда вертикальная составляющая:
Qв = Qcos
Вертикальные реакции от силы Qв в каждой ноге вышки равны (рисунок 92):
Р = (Qcos)/4 (75)
Рисунок 93-Схемы к расчету вышки
В диагональных плоскостях пирамиды нагрузки по каждой ноге распределяется так:
Рн Р/sin = Qcos/4sin, (131)
где - угол между ногой и горизонтальной плоскостью.
В плоскости верхней рамы по диагонали ВС будет действовать сила
Р2 = Р ctg = (Q cos)/4 ctg
По каждому из стержней ВВ, В С, ВС будет действовать сила
Рс = Р2 cos45
Собственная масса вышки – Qв, распределяется равномерно на 4 ноги и наибольшую нагрузку будут испытывать ноги в нижней части.
Усилие в каждой ноге от собственной массы составит:
Рн = Qв/4sin
Полная нагрузка на ногу вышки в нижней части:
Рн = Рн + Рн = Q cos/4sin + Qв/4sin = Q cos + Qв / 4sin
Составляющая силы Рн по вертикали
Р = Рн sin = ¼( Q cos + Qв)
Горизонтальная Р2 силы Рн , действующая по диагонали к плоскости нижней рамы, равна:
Р2 = Рн cos = ¼( Q cos + Qв) ctg
Расчёт ног вышки ведётся в следующей последовательности.
Ноги вышки испытывают следующие деформации: а) сжатие – от собственной массы и вертикальных нагрузок; б) изгиб – от ветровых и горизонтальных нагрузок; в) динамические нагрузки от вибраций, ударов и т.д.
Приближённо ноги рассчитывают на продольный изгиб, предполагая, что они обладают малой гибкостью.
Критическая сила определяется по формуле Эйлера:
Ркр = 2ЕJ/ml2,
где Е – модуль упругости материала, МПа (сталь 0,2106);
m – коэффициент запаса прочности (для стали m = 4 5);
l – длина участка ноги между поясами, м;
J - наименьший экваториальный момент инерции, м4. для круглого сечения
J = d4/64 0.05 d4
Расчёт вышки на горизонтальную нагрузку производится известным способом, путём построения диаграммы Кремоны.
Расчёт оттяжек.
Оттяжки ставят для предотвращения опрокидывания вышки при сильных ветрах. Для устойчивости вышки необходимо условие:
Qвв/2 Rh
где Rh – опрокидывающий момент;
В – длина основания по одной грани, м;
Qв – масса вышки, кг;
R – результирующая сила осевого давления на грань вышки, которую можно принять равной Fq (F – площадь грани (В + в)/2Н , q – удельное давление ветра, МПа), н;
h – расстояние от точки приложения силы R, которая будет находиться от нижнего основания на расстоянии, равном 1/3 Н (В + 2в)/(В + в) , то есть в центре тяжести грани;
где Н – высота вышки, м;
В – длина нижнего основания, м;
в – длина верхней рамы, м.
Рисунок 93-Схема сил в оттяжках
Обозначим: Т – усилия в двух оттяжных канатах, н;
= 1,5 2 - коэффициент устойчивости;
- угол наклона оттяжек к горизонту, градус;
l – расстояние от ребра до оттяжки, м;
l1 – плечо силы, м;
- угол наклона оттяжных канатов к горизонту в плоскости оттяжек, градус.
Сумма моментов относительно точки АА1 равна:
QвВ/2 + Тlsin= Rh (так как l1 = lsin (76)
Откуда
Т = (Rh - QвВ/2) / lsin (77)
Если оттяжек две, то в каждой из них усилие равно:
Т1 = Т / 2sin (78)