- •Глава 1. Общие принципы разбивочных работ
- •§ 1. Виды разбивочных работ
- •§ 2. Основные элементы
- •§ 3. Нормирование и принципы расчета точности
- •§ 4. Общие принципы геодезической подготовки проекта
- •Глава 2. Способы разбивки сооружений
- •§ 5. Основные источники ошибок при разбивочных работах
- •§ 6. Способы полярных координат и проектного полигона
- •§ 7. Способ прямоугольных координат
- •§ 8. Способы прямой и обратной угловых засечек
- •§ 9. Способ линейной засечки
- •§ 10. Способы створной и створно-линейной засечек
- •§ 11. Способ бокового нивелирования
- •Глава 3. Разбивочные инженерно-геодезические сети
- •§ 14. Общие принципы построения
- •§ 15. Общие принципы оценки проекта
- •§ 18. Приближенные способы вычисления обратного веса функции при оценке проекта
- •§ 19. Оценка проекта триангуляции
- •§ 20. Оценка проекта трилатерации
- •§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
- •§ 22. Оценка проекта полигонометрии
- •§ 23. Оценка проектов высотной сети
- •§ 24. Общие принципы
- •§ 25. Требования к точности
- •§ 26. Технологические схемы исполнительных съемок
- •Глава 5. Выверка конструкций и оборудования в плане
- •§ 27. Способы выверки
- •§ 28. Струнно-оптический метод
- •§ 29. Дифракционный способ
- •Глава 6. Выверка конструкций и оборудования по высоте и вертикали
- •§ 31. Способ геометрического нивелирования коротким лучом
- •§ 32. Способ гидростатического нивелирования
- •§ 33. Способ микронивелирования
- •§ 34. Выверка конструкций и сооружений по вертикали
- •Глава 7. Особенности изучения осадок и горизонтальных смещений сооружений
- •§ 35. Общие сведения
- •§ 36. Расчет необходимой точности измерения
- •§ 37. Периодичность наблюдений
- •§ 38. Прогнозирование
- •§ 39. Исследование устойчивости реперов исходной геодезической основы
- •§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
- •§ 41. Статистический анализ результатов геодезических измерений при наблюдениях
- •Глава 8. Программа и методы наблюдений за деформациями сооружений
- •§ 42. Последовательность разработки программы наблюдений
- •§ 43. Краткое описание объекта наблюдений
- •§ 44. Виды определяемых деформаций и причины их появления
- •§ 45. Выбор основного метода инженерно-геодезических измерений
- •§ 46. Общие формулы для предвычисления главных характеристик методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 48. Проектирование схемы инженерно-геодезических измерений
- •§ 49. Проектирование схемы высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 50. Пример оценки проекта схемы нивелирных ходов
- •§ 51. Проектирование схемы высокоточной триангуляции
- •§ 52. Выбор единицы веса угловых инженерно-геодезических измерений
- •§ 53. Пример оценки проекта схемы высокоточной триангуляции параметрическим способом
- •§ 55. Проектирование схемы створных измерений
- •§ 56. Разработка методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 57. Обоснование методики высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений
- •§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации
- •Глава 10. Промышленное строительство
- •§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
- •§ 64. Плановая геодезическая основа для переноса проекта промышленного комплекса на местность
- •§ 65. Съемка подземных коммуникаций
- •Глава 11. Дорожно-транспортное строительство
- •§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
- •§ 68. Разбивочная сеть мостового перехода
- •Глава 12. Тоннели и подземные сооружения
- •§ 69. Расчет геодезического обоснования для обеспечения сбойки тоннелей
- •§ 70. Аналитический расчет трассы тоннеля
- •§ 71. Способы ориентирования подземной основы и их точность
- •§ 73. Ориентирование методом двух шахт
- •§ 75. Передача отметок с поверхности в подземные выработки
- •§ 78. Оценка проекта сети трилатерации методом математического моделирования
внешних помех. Установлено, что в зоне уверенного прослушивания сигналов средние квадратические ошибки (в см) определения положе ния подземной коммуникации характеризуются следующими вели чинами: в плане т пл = 7,5Л; по высоте mh= 13/z (h — глубина залегания коммуникации в метрах).
Глава 11
ДОРОЖНО-ТРАНСПОРТНОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
Для производства земляных работ при строительстве дорог выполняют разбивку земляного полотна. На местности в плане и по высоте определяют все характерные точки поперечного профиля полотна: оси, бровок, кюветов, подошвы насыпей и т. д.
Наиболее сложна разбивка точек поперечного профиля дороги при значительном поперечном наклоне местности на косогорах. Здесь возможны два случая разбивки: дорога строится в насыпи и выемке. Для примера рассмотрим оба случая.
Для поперечного профиля насыпи (рис. 111) расстояние на мест ности от оси 0 0 ' до подошвы насыпи ККг можно найти, если
в/г
i
|
Рис. 111. Поперечный профиль насыпи |
отложить на |
наклонной местности отрезки О 'К и O 'K v Значения |
этих отрезков |
могут быть вычислены по формулам |
(488)
где В — ширина дорожного |
полотна; |
h — высота |
насыпи; |
v— угол |
||
поперечного |
наклона |
местности; |
(3 — угол |
откоса |
насыпи |
|
(P = arctg (1 \т)). |
|
расстояния О 'К и 0 'К Х вычислять не |
||||
Иногда |
удобно наклонные |
|||||
по углу наклона местности v и углу откоса р, а по уклону местности
1: п и крутизне откоса |
1: т. В |
этом случае формулы для вычисления |
|||||||||
отрезков |
О 'К и О’К у будут |
иметь вид: |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(490) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(491) |
Примем: |
v = 5°30'; |
h = 6 м; |
\:т = 1:1,65; |
В= 10 м. |
Используя |
эти |
|||||
данные, |
находим: |
р = 31° 10'; |
|
«=10,38. |
Затем |
по |
формулам |
(488), |
|||
(489) |
0'Л^ = 12,91м и |
0 'К = \1 ,8 0 м . |
Вычисляя |
по |
формулам |
(490), |
|||||
(491), |
служащим |
в |
данном |
случае |
контрольными, получаем: |
||||||
О К х= 12,88 м; О’К= 17,75 м.
Для поперечного профиля дороги в выемке (рис. 112) наклонные расстояния от оси до бровок могут быть подсчитаны по формулам:
D \ В D
Рис. 112. Поперечный профиль выемки
(492)
(493)
где D — ширина кювета; hQ— высота выемки. Контролем могут служить наклонные расстояния:
Для примера примем v = 3°00'; hQ = 5 м; l : w = 1:1,90; В= 8 м; D = 2,20 м.
Подставив эти данные в формулы (492) и (493), соответственно
получим |
0 'С У= 14,30 и 0'С=17,46м . |
||
Рассчитывая по контрольным формулам (494) и (495), можно |
|||
получать |
те |
же значения |
наклонных расстояний. |
§ 67. Расчет |
симметричной |
и несимметричной |
|
серпантин |
|
|
|
В горных районах и на косогорных участках проектируют сложные кривые, называемые серпантинами. Различают серпантины симметрич ные и несимметричные.
Основными элементами симметричной серпантины (рис. 113) яв ляются: основная кривая FDE радиуса R, две вспомогательные кривые АР и BG с радиусами г, две прямые вставки или переходные кривые PF и GE длиной /.
Угол хода ф измеряют на местности. Элементы р, d, у и ф0, необходимые для разбивки серпантины на местности, вычисляют.
Для определения угла Р может быть использована |
формула |
||
tgP/2 = |
- l + J l 2 +(R+2r)R |
(496) |
|
R+2r |
|||
|
|
||
По углу р и радиусу г с помощью таблиц кривых или формул (448) находят тангенс Т и длину Кх вспомогательной кривой.
Биссектрису Б вспомогательной кривой вычисляют по формуле
|
Б = г ^sec^— 1^. |
|
(497) |
|
|
Расстояние d от |
вершины вспомогательной кривой до центра |
||
О основной |
кривой |
определяют из выражения |
||
|
d = ~ = ~ . |
|
(498) |
|
|
sin р |
cos р |
|
|
|
Угол в центре серпантины у, задающий направление на начальную |
|||
и |
конечную |
точки основной кривой, находится как |
||
|
у = 90° —Р, |
|
(499) |
|
а |
центральный угол |
основной |
кривой |
|
|
Ф о = 360° —2у —ф. |
|
(500) |
|
|
Длину основной |
кривой К |
вычисляют по радиусу R и углу ф0 |
|
с использованием формулы (448). |
||||
|
При проектировании дороги |
возникает необходимость определить |
||
насколько серпантина удлинила трассу и длину самого узкого своего места, где должны разместиться верхняя и нижняя части дорожного полотна.
|
Удлинение |
серпантины A S находят |
по формуле |
|
|
|
A S= 2(K + l) + K - 2 (d + T ), |
|
|
(501) |
|
а |
длину узкого места M yN x= Z из выражения |
|
|||
|
Z=2£4-2rfsin|. |
|
|
(502) |
|
Примем: R = 25 м; г= 120 м; 1=20 м; ф = 23°00'. Подставив эти данные |
|||||
в |
формулы |
(496) — (502), |
получим: |
tg Р/2 = 0,2408; |
р = 27°04,6'; |
d= 54,92 м; |
Т= 28,90 м; |
К= 52,57 м; |
Б= 1,02 м; |
у = 62° 55,4'; |
|
Ф о = 211°09,2/; |
#=92,08 м; A S =69,6 м; Z= 44 мм. |
|
|||
|
Чтобы обойти обрывы |
или неустойчивые в геологическом от |
|||
ношении участки, приходится разбивать несимметричные серпантины с разными радиусами кривизны вспомогательных кривых гу и г2 (рис. 114) и прямыми вставками 1{ и /2, а также смещать центр серпантины с вершины угла О в более удобную точку С на величину S.
|
При расчете несимметричной серпантины так же задают величины |
|||||
R, |
г |
и |
/. На |
местности в точке О, кроме |
угла ф, |
измеряют угол |
0 |
и |
расстояние 5. |
|
|
||
|
Для несимметричной серпантины так же вычисляют элементы р, |
|||||
Г, |
d, |
у, ф0 |
по формулам (496) — (502). |
Однако |
для разбивки |
|
серпантины на местности с центром в точке С необходимо определять углы ij, т2, ф', р1? р2, г|. Эти углы находят из формул
sin т, = - sin (ф +0); |
(503) |
s
sim 2=-sin0; |
|
|
|
(504) |
|
ф' = ф-Ьт1—т2; г| = 18О°-(ф + 0 + т1); |
’Pi = P - T i; |
Р2 = Р + Т2- |
(505) |
||
Необходимо также рассчитать радиусы вспомогательных |
кривых |
||||
г1 и г2 по |
формулам |
|
|
|
|
' • ~ Ш |
г |
|
|
|
(Ж> |
Полученные радиусы округляют |
до целых чисел, кратных 5 м, |
||||
и по округленным значениям радиусов |
и углам |
и Р2 определяют |
|||
элементы вспомогательных кривых |
Г, |
К, Б. |
|
|
|
298