- •Глава 1. Общие принципы разбивочных работ
- •§ 1. Виды разбивочных работ
- •§ 2. Основные элементы
- •§ 3. Нормирование и принципы расчета точности
- •§ 4. Общие принципы геодезической подготовки проекта
- •Глава 2. Способы разбивки сооружений
- •§ 5. Основные источники ошибок при разбивочных работах
- •§ 6. Способы полярных координат и проектного полигона
- •§ 7. Способ прямоугольных координат
- •§ 8. Способы прямой и обратной угловых засечек
- •§ 9. Способ линейной засечки
- •§ 10. Способы створной и створно-линейной засечек
- •§ 11. Способ бокового нивелирования
- •Глава 3. Разбивочные инженерно-геодезические сети
- •§ 14. Общие принципы построения
- •§ 15. Общие принципы оценки проекта
- •§ 18. Приближенные способы вычисления обратного веса функции при оценке проекта
- •§ 19. Оценка проекта триангуляции
- •§ 20. Оценка проекта трилатерации
- •§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
- •§ 22. Оценка проекта полигонометрии
- •§ 23. Оценка проектов высотной сети
- •§ 24. Общие принципы
- •§ 25. Требования к точности
- •§ 26. Технологические схемы исполнительных съемок
- •Глава 5. Выверка конструкций и оборудования в плане
- •§ 27. Способы выверки
- •§ 28. Струнно-оптический метод
- •§ 29. Дифракционный способ
- •Глава 6. Выверка конструкций и оборудования по высоте и вертикали
- •§ 31. Способ геометрического нивелирования коротким лучом
- •§ 32. Способ гидростатического нивелирования
- •§ 33. Способ микронивелирования
- •§ 34. Выверка конструкций и сооружений по вертикали
- •Глава 7. Особенности изучения осадок и горизонтальных смещений сооружений
- •§ 35. Общие сведения
- •§ 36. Расчет необходимой точности измерения
- •§ 37. Периодичность наблюдений
- •§ 38. Прогнозирование
- •§ 39. Исследование устойчивости реперов исходной геодезической основы
- •§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
- •§ 41. Статистический анализ результатов геодезических измерений при наблюдениях
- •Глава 8. Программа и методы наблюдений за деформациями сооружений
- •§ 42. Последовательность разработки программы наблюдений
- •§ 43. Краткое описание объекта наблюдений
- •§ 44. Виды определяемых деформаций и причины их появления
- •§ 45. Выбор основного метода инженерно-геодезических измерений
- •§ 46. Общие формулы для предвычисления главных характеристик методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 48. Проектирование схемы инженерно-геодезических измерений
- •§ 49. Проектирование схемы высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 50. Пример оценки проекта схемы нивелирных ходов
- •§ 51. Проектирование схемы высокоточной триангуляции
- •§ 52. Выбор единицы веса угловых инженерно-геодезических измерений
- •§ 53. Пример оценки проекта схемы высокоточной триангуляции параметрическим способом
- •§ 55. Проектирование схемы створных измерений
- •§ 56. Разработка методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 57. Обоснование методики высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений
- •§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации
- •Глава 10. Промышленное строительство
- •§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
- •§ 64. Плановая геодезическая основа для переноса проекта промышленного комплекса на местность
- •§ 65. Съемка подземных коммуникаций
- •Глава 11. Дорожно-транспортное строительство
- •§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
- •§ 68. Разбивочная сеть мостового перехода
- •Глава 12. Тоннели и подземные сооружения
- •§ 69. Расчет геодезического обоснования для обеспечения сбойки тоннелей
- •§ 70. Аналитический расчет трассы тоннеля
- •§ 71. Способы ориентирования подземной основы и их точность
- •§ 73. Ориентирование методом двух шахт
- •§ 75. Передача отметок с поверхности в подземные выработки
- •§ 78. Оценка проекта сети трилатерации методом математического моделирования
Рис. 69. График изменения отметок репера под влиянием его смещений
§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
Створные наблюдения широко применяют для исследования деформаций сооружений прямолинейной формы, когда смещения достаточно знать по одному направлению. При этом координатную систему выбирают так, чтобы с направлением смещений совпадала ось ординат, а с направлением створа — ось абсцисс. Величины смещений определяют по разности значений ординат (нестворностей), измеренных в двух циклах.
Для створов значительной протяженности с большим числом определяемых точек на створе в зависимости от условий измерений применяют различные схемы (программы) наблюдений. Простейшая из них — схема общего створа (рис. 70, а), когда нестворности q{ всех
точек / = 1 , |
2 , ...,л определяются |
относительно общего створа между |
|
концевыми |
(опорными) точками |
0, п + 1 створа. В |
схемах частных |
(рис. 70, б) |
и последовательных |
(рис. 70, б) створов |
нестворности А, |
измеряются относительно створов между определяемыми точками.
|
Так, схема последовательных створов предусматривает определение |
||||||||||
нестворностей ДА от створа 0 — (л+1 ), Д2 |
точки 2 от створа |
1 —(я+ 1 ), |
|||||||||
Д3 |
точки 3 |
от |
створа |
2 —(/2+1) |
и |
т.д. |
В |
схеме |
частных створов |
||
нестворности |
Aj |
точки |
1 определяются |
от |
створа |
1— 2, |
А2 |
точки |
|||
2 |
от створа |
1— 3, А3 |
точки 3 |
от |
створа |
2— 4 |
и т. д. |
В |
обеих |
схемах нестворности q относительно общего створа могут быть получены лишь путем соответствующих вычислений по расстояниям между всеми точками.
В общем случае, когда расстояния / между определяемыми точками не равны между собой, нестворности всех п точек от носительно общего створа могут быть найдены из решения систем
линейных |
уравнений вида: |
|
||||||
для |
схемы |
последовательных створов |
||||||
—А, =0; |
|
|
|
|
|
|||
|
|
h . n + i |
|
А |
л |
|
|
|
Ч 2 - Ч 1 |
---------Л 2 = 0 ; |
|
|
|||||
|
|
Ч,м+ 1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
(303) |
4 - 4 i - |
|
А',Л+1 |
|
А |
Л |
|
||
1 |
7 ------ Л| = 0 ; |
|
||||||
|
|
|
Л- 1 , п + 1 |
|
|
|
||
Чп-Чп- i |
Al,П+1 |
А |
П |
|
||||
------ Д„=0 ; |
|
|||||||
|
|
|
1п- 1,л + 1 |
|
|
|||
для схемы |
частных створов |
|||||||
4 1 |
Ч2 |
/о.1 |
А |
|
А |
|
|
|
--- A i = 0 ; |
|
|
||||||
|
|
Ч ) ,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
^ 2 ,3 U,2 |
а |
а |
|
|
||
4 2 |
Ч\ |
*1,3 |
Чз |
, |
*1,3 А2 —0; |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
(304) |
9, — |
|
|
7 ^ — 9 . + 1 7 — — A i = 0 ; |
|||||
|
|
|
/ —l,i+ |
1 |
|
Ч- 1 |
,1 + 1 |
|
|
|
|
^п, л + 1 |
а |
а |
|
||
Ч п - Ч п - 1 |
-J---------- А „ = |
0 . |
|
|||||
|
|
|
л |
1, л + 1 |
|
|
Если расстояния между точками створа равны между собой, то нестворность qx любой определяемой точки / в схемах последователь ных и частных створов может быть вычислена соответственно по формулам
7 ,- —— Г ( и |
+ 1 -£ / |
KAK) + i £ |
(и+1 |
— |
(306) |
пл~1L |
к= 1 |
к= » |
|
J |
|
где К — номер |
очередного слагаемого |
под |
знаком суммы. |
||
При проектировании |
створных |
измерений применительно к раз |
личным условиям, т. е. при выборе оптимальной схемы, необходимо выполнить анализ влияния различных источников ошибок. Очевидно, что в зависимости от применяемых средств и методов измерений эти источники будут различны. Для наиболее широко применяемого в практике оптического способа подвижной марки это будут сле дующие ошибки: визирования, центрирования прибора и визирных марок, боковой рефракции.
Если принять, что расстояния |
/ между точками створа длиной |
L одинаковы и равны I - ---, то |
для расчета влияния указанных |
п+\ |
|
источников ошибок на величину нестворности любой определяемой точки i створа для различных схем используются следующие формулы.
1. Для схемы полного створа:
ошибка |
визирования |
(в мм) при шаге / |
з = |
^ / ^ ; |
(307) |
ошибка визирования для точки с номером i |
||
'”»иэ,=т »«з*; |
(308) |
|
ошибка |
совместного |
влиянияошибокцентрирования тп прибора |
и визирных марок для |
точки с номером / |
ошибка за рефракцию для точки с номером /
_ L 2i(i- n - |
1) |
(310) |
СТр'_ 2 (и+1 ) 2 |
|
Т>’ |
где |
|
(311) |
рср— среднее давление на створе, мм рт. ст.; tcp— средняя температура воздуха на створе, °С; dt — постоянный градиент температуры воздуха
внаправлении, перпендикулярном створу визирного луча, °С/м. Ошибка за рефракцию для случая определения нестворностей по
отношению к общему створу не зависит от схемы измерений, поэтому формула (310) справедлива для любой схемы.
172
2 . Для схемы последовательных створов: 0цшбка визирования для точки с номером /
/и»,», |
(„+I _ A) ; |
(з12) |
ошибка центрирования для точки с номером /
<мз)
3 . Для схемы частных створов:
ошибка визирования для точки с номером i
х |
/(л-И- * ) 2 |
£ |
K 2 + i2 Z |
{ n + \ - K ) 2- i 2{ n + \ - i ) 2\ |
(314) |
|
|
V |
|
к= 1 |
|
к=/ |
|
ошибка |
центрирования для точки с номером i |
|
||||
|
2,4 |
|
|
|
|
|
тп = — 7 тпХ |
|
|
|
|
||
|
п-г 1 |
|
|
|
|
|
* |
/ I |
[(»+ 1-0^]2+ I |
[ (n + l- tfiY - i2(n+ l-i)2. |
(315) |
||
|
V К= 1 |
|
|
IC=i |
|
Ошибки визирования в линейной мере для всех схем измерений зависят от удаления определяемой точки от прибора. Поэтому на практике створные измерения выполняются в прямом и обратном направлениях. С учетом этого для обратного хода в формулах индекс / заменяется на (л+ 1 — 0 , а среднее весовое значение ошибки находится по формуле
т ср.вес= "'/- - "У |
(316) |
Рассмотрим пример анализа ошибок высокоточных створных наблюдений при следующих исходных данных: общая длина створа L = 360 м; расстояние между точками створа /=60 м; число промежуточ ных точек т = 5; ошибка визирования для зрительной трубы с Г = 40х; т виз= 0,5"; градиент температуры dt = 0,05° С/м; /?ср= 750 мм рт. ст.; tcp= 16,8° С; ошибка принудительного центрирования прибора и визир ных марок т ц = 0,05 мм. Будем использовать приведенные формулы.
Суть анализа сводится к тому, что по результатам вычислений определяется максимальное влияние ошибок визирования, центрирова ния и боковой рефракции для оценки ожидаемой точности и выбора оптимальной схемы створных измерений. Вычисления целесообразно выполнять для всех схем по видам ошибок.
Ошибки визирования для схем общего, последовательных и част ных створов (табл. 38) подсчитывают соответственно по формулам (308), (312), (314); среднее весовое значение ошибок из ходов «прямо» и «обратно» — по формуле (316). Ошибку визирования гавиз рассчиты
вают по |
фррмуле (307). В |
нашем |
примере при |
/=60 м |
она |
равна |
||||
0 , 2 0 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 38. Результаты |
вычисления ошибки |
визирования, мм |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Схема |
|
|
|
|
|
Точка |
общего створа |
последовательных |
частных |
створов |
||||||
|
створов |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
™пр |
^Обр |
^ср. вес |
|
™обр |
^ср. вес |
"V |
™обр |
^ср. всс |
|
1 |
0,20 |
1,00 |
0,2 |
0,20 |
0,24 |
0,15 |
0,49 |
0,49 |
0,35 |
|
2 |
0,40 |
0,80 |
0>36 |
0,26 |
0,27 |
0,19 |
0,77 |
0,77 |
0,54 |
|
3 |
0,60 |
0,60 |
0,42 |
0,28 |
0,28 |
0,20 |
0,99 |
0,99 |
0,70 |
|
4 |
0,80 |
0,40 |
0,36 |
0,27 |
0,26 |
0,19 |
0)71 |
0,77 |
0,54 |
|
5 |
1,00 |
0,20 |
0,20 |
0,24 |
0,20 |
0,15 |
0,49 |
0,49 |
0,35 |
Ошибки центрирования (табл. 39) для тех же схем подсчитывают соответственно по формулам (309), (313), (315). Поскольку в обратном ходе прибор и визирные марки центрируют вновь, то влияние ошибок центрирования будет носить случайный характер и для их вычисления также используется формула (316).
Т а б л иц а 39. |
Результаты |
вычисления ошибки |
центрирования, |
мм |
|
||||
|
|
|
|
|
Схема |
|
|
|
|
Точка |
общего створа |
последовательных |
частных |
створов |
|||||
|
створов |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
™нР |
™обр |
^ср. вес |
™np |
™обр |
^ср. вес |
™пр |
™обр |
^ср. всс |
1 |
0,06 |
0,06 |
0,04 |
0,06 |
0,06 |
0,04 |
0,15 |
0,15 |
0,11 |
2 |
0,06 |
0,06 |
0,04 |
0,08 |
0,08 |
0,06 |
0,23 |
0,23 |
0,16 |
3 |
0,06 |
0,06 |
0,04 |
0,09 |
0,09 |
0,06 |
0,30 |
0,30 |
0,21 |
4 |
0,06 |
0,06 |
0,04 |
0,08 |
0,08 |
0,06 |
0,23 |
0,23 |
0,16 |
5 |
0,06 |
0,06 |
0,04 |
0,06 |
0,06 |
0,04 |
0,15 |
0,15 |
0,11 |
Приведем ошибки за рефракцию, подсчитанные по формулам (310) и (311).
Номер |
точки ....................... |
1 2 |
3 |
4 |
5 |
а, мм |
..................................... |
0,40 |
0,64 0,72 |
0,64 |
0,40 |
Результаты вычислений целесообразно представить в виде соот ветствующих графиков (рис. 71, 72).
174
|
|
|
0,80 |
- |
|
|
|
0,70 |
- |
|
|
|
0,60 |
- |
|
|
|
О,SO- |
|
|
|
|
0,40 - |
|
Рис. 71. |
График |
отобра |
0,30 - |
|
|
|
|||
жения |
ошибки визирова |
0, 2 0 - |
||
ния: |
|
|
|
|
/--для схемы последова |
0,10 - |
|||
тельных |
створов; |
2 — для |
0,001 |
|
схемы общего створа; 3 — |
|
О |
||
для схемы частных |
створов |
|
Рис. 72. График отобра жения ошибок центриро вания (У— 3) и рефракции
(4):
I — для схемы общего ство ра; 2 — для схемы последова тельных створов; 3 — для схемы частных створов
Проанализировав полученные результаты, можно сделать следующие основные выводы.
1. Влияние ошибки визирования уменьшается при наблюдениях в прямом и обратном направлениях. Этот вывод в большей степени относится к схеме общего створа, где для этого случая происходит значительное уменьшение ошибок.
2. С точки зрения влияния ошибок визирования наиболее точной будет схема последовательных створов, наименее точной— схема частных створов. Ошибки последней в два-три раза превосходят ошибки в схемах общего и последовательных створов.
3. Влияние ошибок центрирования незначительно и практически одинаково для всех точек створа в схемах общего и последовательных
створов. |
В |
схеме |
частных |
створов |
ошибки |
довольно |
значительны |
|||
и |
могут |
превзойти |
ошибку |
центрирования |
в |
других |
|
схемах почти |
||
в |
три раза. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
4. Во |
всех схемах для |
любых |
видов |
ошибок |
характерно их |
||||
увеличение |
от начала и конца створа к |
середине |
с |
максимумов |
||||||
в |
средней |
точке. |
|
|
|
|
|
|
|