- •Глава 1. Общие принципы разбивочных работ
- •§ 1. Виды разбивочных работ
- •§ 2. Основные элементы
- •§ 3. Нормирование и принципы расчета точности
- •§ 4. Общие принципы геодезической подготовки проекта
- •Глава 2. Способы разбивки сооружений
- •§ 5. Основные источники ошибок при разбивочных работах
- •§ 6. Способы полярных координат и проектного полигона
- •§ 7. Способ прямоугольных координат
- •§ 8. Способы прямой и обратной угловых засечек
- •§ 9. Способ линейной засечки
- •§ 10. Способы створной и створно-линейной засечек
- •§ 11. Способ бокового нивелирования
- •Глава 3. Разбивочные инженерно-геодезические сети
- •§ 14. Общие принципы построения
- •§ 15. Общие принципы оценки проекта
- •§ 18. Приближенные способы вычисления обратного веса функции при оценке проекта
- •§ 19. Оценка проекта триангуляции
- •§ 20. Оценка проекта трилатерации
- •§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
- •§ 22. Оценка проекта полигонометрии
- •§ 23. Оценка проектов высотной сети
- •§ 24. Общие принципы
- •§ 25. Требования к точности
- •§ 26. Технологические схемы исполнительных съемок
- •Глава 5. Выверка конструкций и оборудования в плане
- •§ 27. Способы выверки
- •§ 28. Струнно-оптический метод
- •§ 29. Дифракционный способ
- •Глава 6. Выверка конструкций и оборудования по высоте и вертикали
- •§ 31. Способ геометрического нивелирования коротким лучом
- •§ 32. Способ гидростатического нивелирования
- •§ 33. Способ микронивелирования
- •§ 34. Выверка конструкций и сооружений по вертикали
- •Глава 7. Особенности изучения осадок и горизонтальных смещений сооружений
- •§ 35. Общие сведения
- •§ 36. Расчет необходимой точности измерения
- •§ 37. Периодичность наблюдений
- •§ 38. Прогнозирование
- •§ 39. Исследование устойчивости реперов исходной геодезической основы
- •§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
- •§ 41. Статистический анализ результатов геодезических измерений при наблюдениях
- •Глава 8. Программа и методы наблюдений за деформациями сооружений
- •§ 42. Последовательность разработки программы наблюдений
- •§ 43. Краткое описание объекта наблюдений
- •§ 44. Виды определяемых деформаций и причины их появления
- •§ 45. Выбор основного метода инженерно-геодезических измерений
- •§ 46. Общие формулы для предвычисления главных характеристик методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 48. Проектирование схемы инженерно-геодезических измерений
- •§ 49. Проектирование схемы высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 50. Пример оценки проекта схемы нивелирных ходов
- •§ 51. Проектирование схемы высокоточной триангуляции
- •§ 52. Выбор единицы веса угловых инженерно-геодезических измерений
- •§ 53. Пример оценки проекта схемы высокоточной триангуляции параметрическим способом
- •§ 55. Проектирование схемы створных измерений
- •§ 56. Разработка методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 57. Обоснование методики высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений
- •§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации
- •Глава 10. Промышленное строительство
- •§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
- •§ 64. Плановая геодезическая основа для переноса проекта промышленного комплекса на местность
- •§ 65. Съемка подземных коммуникаций
- •Глава 11. Дорожно-транспортное строительство
- •§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
- •§ 68. Разбивочная сеть мостового перехода
- •Глава 12. Тоннели и подземные сооружения
- •§ 69. Расчет геодезического обоснования для обеспечения сбойки тоннелей
- •§ 70. Аналитический расчет трассы тоннеля
- •§ 71. Способы ориентирования подземной основы и их точность
- •§ 73. Ориентирование методом двух шахт
- •§ 75. Передача отметок с поверхности в подземные выработки
- •§ 78. Оценка проекта сети трилатерации методом математического моделирования
Для точки В : Ru= 0,595; Ryu= -0,405; хв = 637,511 м; ^ = 981,610 м. Контроль: &ц-.в= &в-vii = оси-vii = 130°18/00,/.
Разбивочными элементами для выноса оси 1434 будут служить
расстояния |
от |
точек А и В до соответствующих |
пунктов /, VI и II, |
||||
VII, а также углы Р между направлением оси и соответствующими |
|||||||
направлениями |
между |
пунктами. |
|
|
|
|
|
Вычисленные для точки А разбивочные элементы: 1Х- А= 83,723 м; |
|||||||
/л_vi = 39,581 м. Контролем служит равенство 1\ - а + 1а - у \ |
= 1\ - у ь В Дан |
||||||
ном случае |
83,723 + 39,581 = 123,304 |
м, т. е. равенство |
соблюдается |
||||
в пределах |
1 мм. |
|
|
|
|
|
|
Для точки |
В: /,,-в = 62,474 м; |
lBYU= 42,524 м, |
а |
1и- в + 1в-уп = |
|||
= 104,998 м |
и |
отличается от /ц-Уц= 105,000 м на |
2 мм. |
||||
Разбивочные углы |
Рл= ал-1 -алв = 90°00'00", |
а |
рв = ав_п- а вл= |
||||
= 98°18'00". |
|
|
|
|
|
|
|
По результатам вычисления разбивочных элементов составляется разбивочный чертеж (рис. 98).
Аналогично оси 1434 выполняются вычисления по расчету ко ординат точек пересечения и разбивочных элементов для всех остальных осей зданий комплекса.
Глава 10
ПРОМЫШЛЕННОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
Создаваемое на участке (на стадии проекта) плановое геодезическое обоснование по густоте пунктов и по точности должно соответствовать масштабу предстоящей съемки (в рассматриваемом ниже примере 1:2000).
Требуемая густота пунктов планового обоснования государствен ной сети, сетей сгущения и съемочной сети устанавливается согласно инструктивным документам.
В расчетах точности планового обоснования следует исходить из следующих требований: «Предельные погрешности положения пунктов плановой съемочной сети, в том числе плановых опознаков, относительно пунктов государственной геодезической сети и сетей сгущения не должны превышать (в плане) 0,2 мм— для открытой местности и 0,3 мм— для местности, закрытой древесной и кустарниковой растительностью».
Прежде чем приступить к проектированию и расчету точности планового обоснования, необходимо решить сколько ступеней обо снования должно быть создано на снимаемой территории. Число ступеней, в первую очередь, зависит от площади предстоящей съемки.
269
При составлении задания на проектирование на карте масштаба 1:25 ООО выделяют участок площадью 18— 25 км2. Обоснование на такой площади необходимо развивать построением триангуляции 4 класса, сетей сгущения и съемочных сетей. По методическим соображениям сеть целесообразно строить в три ступени: триан гуляция, полигонометрия, съемочные сети. Принимая такую схему развития обоснования, необходимо решать вопрос о точности по строения сетей в каждой ступени, руководствуясь следующими положениями.
1.Влияние ошибок определения положения пунктов в высших ступенях (ошибки исходных данных) должно быть мало по сравнению
сошибками собственных измерений.
2.Целесообразно, чтобы влияние ошибок исходных данных на результаты измерений в последующих ступенях не превышало 10— 20%. В таком случае коэффициент обеспечения точности К при переходе от одной ступени обоснования к другой принимают равным
от 2,2 до 1,5.
3.Предельная ошибка в положении пункта съемочного обоснования А3 относительно пунктов высших ступеней не должна превышать 0,2 мм на плане для открытой местности, т. е. Д3 = 0,2 *2000 = 40 см. В то же время A3 = mi3, где t — нормированный множитель. При доверительной вероятности Р= 0,90 г = 2,0. Следовательно, среднюю квадратическую ошибку в положении пунктов съемочного обоснования можно принять
т2 = А 3/ 1 = 40/2,0 = 20 см.
4.Принимая за m i9 т2 , т3 соответственно средние квадратические ошибки в положении пунктов первой, второй и третьей ступеней обоснования, К =2, находим средние квадратические ошибки в каждой ступени, т. е.
т 3 = 20 см; т2 = т3/К=20/2 = 10 см; т г =т 2 /К = 10/2 = 5 см.
В последующих расчетах точности при определении класса запроек тированной сети следует исходить из этих ошибок.
Следует заметить, что суммарная ошибка Мсъем в положении пункта съемочного обоснования по отношению к исходным пунктам триангуляции в рассмотренном варианте
M = yJт \ + т 2 + т \ = ^ /5 2 + 102 +202 = 22,9 см.
Отношение М /т = 1,14(11,4%) характеризует влияние ошибок ис ходных данных в первой и второй ступенях и составляет 11,4%, т. е. ошибки исходных данных можно не учитывать.
Проектирование и оценка проекта сети триангуляции. При проек тировании необходимо руководствоваться следующими требованиями:
длины сторон |
не |
должны |
превышать 2— 7 км, углы должны |
быть |
в пределах от |
25 |
до 150°, |
число исходных сторон — не менее |
двух |
(рис. 99). |
|
|
|
|
Создаваемая триангуляционная сеть А, В, С, D, Е должна быть локальной, хотя отдельные ее пункты могут быть совмещены с существующими пунктами государственной сети. Вероятнее всего это будет сеть 4 класса, но окончательный вывод можно сделать только на основании оценки точности проекта.
Проектируя сеть на карте, следует руководствоваться тем положе нием, что углы будут наблюдаться с земли, точнее с высоты штатива прибора (/=1,3— 1,6 м) на пирамиды высотой 6— 8 м. Строить сигналы рекомендуется только в редких случаях и высота его при этом не должна превышать 8— 10 м. Необходимую высоту сигналов и пирамид устанавливают на основе схематических профилей мест
ности, |
которые следует приводить в проекте. |
В |
триангуляционной сети обязательно должно быть не менее |
двух исходных (базисных) сторон Ьх и Ъг . Если на участке имеется базисная сторона (между существующими пунктами), то необходимо
решать задачу |
обратного редуцирования, |
поскольку |
строительные |
и разбивочные |
работы будут проводиться |
на дневной |
поверхности, |
а не на поверхности, на которую редуцировались базисы государ ственной геодезической сети.
Проект составленной сети в уменьшенном масштабе изображается на отдельном листе (см. рис. 99). Там же обозначается и контур отведенного участка для последующей крупномасштабной съемки.
Для оценки проекта триангуляционной сети и установления класса
точности, т. е. для нахождения |
и |
и необходимо воспользоваться |
ранее вычисленной величиной т и |
в |
которую в запроектированной |
сети следует рассматривать как ошибку наиболее слабо определяемого пункта сети триангуляции, т. е. m l =mXtY>
Точность рассчитывают по формуле
(466)
В
Рис. 99. Схема триангуляцион |
D |
ной сети промышленной пло |
|
щадки |
|
где |i— средняя квадратическая ошибка измерения угла; |i= w p; —
Р Лх
и ---- обратные веса функций абсцисс и ординат. * Ау
Обратные веса для простых триангуляционных построений можно вычислить по формулам высшей геодезии, однако наиболее целесо образно найти их из решения системы нормальных уравнений,
к |
которым добавлены весовые |
функции. |
|
|
Для составления условных уравнений (коррелатный способ) углы |
||
измеряют по проекту сети с |
точностью |
0,5— 1°, свободные члены |
|
в |
этих уравнениях принимают |
равными |
нулю. |
Все вычисления, связанные с составлением условных и нормальных уравнений, а также с решением системы нормальных уравнений, следует выполнять при помощи микрокалькулятора, удерживая при вычислениях не более трех значащих цифр. Для решения системы
нормальных уравнении и нахождения —1 , —1 |
можно использовать |
|
|
Р\х Р&у |
|
ЭВМ. |
|
|
На основе найденных обратных весов и тх, у подсчитывают |
||
ошибку измеренного угла и слабой стороны |
|
|
™Р= ,--- - |
- |
(467) |
и определяют, к какому классу следует отнести запроектированную сеть.
При расчете точности базисных сторон (одной или двух) руковод ствуются следующим: при уравнивании триангуляционных сетей поправки находят только в углы (направления), при этом считают, что базисы не содержат ошибок. Базисы необходимо измерять с определенным запасом точности, т. е. их относительная ошибка должна быть в два-три раза меньше, чем ошибка слабой стороны. Должно соблюдаться условие:
1Щ< ГПа Т ^ 2а л
Оценим проект сети триангуляции коррелатным способом. В рас сматриваемом проекте свободной триангуляционной сети возникает семь условий: фигур — четыре, горизонта — одно, полюса — одно, ба зиса— одно. Запишем условные уравнения в линейном виде:
условия фигур
(1) + (2) + (9)+ W i = 0 ;
(3)+ (4) +(10) + W 2 = 0;
(5)+ (6) + (1 1 )+ ^3 = 0;
(7)+(8) +(12)+ Wь = 0;
условие горизонта
условие полюса
5 1(1 )- 6 2(2)+53(3)- 54(4) + б 5(5)- 56(6)+87(7)- 88(8 )+ ^ б=0;
1,33(1)-1,07(2)+0,46(3)-0,58(4)+ 2,60(5)-1,28(6)-0,60(7)- 1,54(8) + + ^6 = 0 ;
условие базиса
5 j (l 1)— 5 2 (2) —5 4(4) +8 7 (7)+ 5 10 (Ю) —5 12 (12)+ Ж7 = 0; 1,33(1)— 1,07(2) - 0,58(4) +0,60(7) +0,67( 10) - 0,03( 12)+ W 7 = 0.
Особое внимание необходимо обратить на составление уравнений весовых функций FAx и FAy. Для этого в сети выбирают цепочку треугольников и намечают ходовую линию для передачи координат, проходящую через вершины промежуточных углов. При соблюдении указанного правила выбора ходовой линии уравнения весовых функций координат будут иметь следующий вид:
Fix„= Z (хп - *,) AAVA- Z (ха- x i)ABVB + X { - K (y n- y i)(± Vc)} = 0;
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(468) |
|
Fby:i = 'Z(yJl- y i)A AVA- l , ( y n- y i)ABVB + 'L{+ K(xn- x i)(± Vc)} = 0, |
|||||||||
|
106 |
|
106 |
|
106 |
|
(значения ctg(3 выбираются |
|||
где K = — |
|
; AA = — |
ctgp^; A B = — ctg|3B |
|||||||
|
P |
|
|
P |
x i9 |
P |
|
|
|
|
из |
табл. 69); |
хп, yn, |
y i— соответственно координаты |
последнего |
||||||
и |
текущих |
|
пунктов |
ходовой линии; |
VA, |
VB— поправки |
связующих |
|||
углов A |
vs. |
В, причем угол В лежит против исходной, а угол |
||||||||
А — против |
определяемой стороны; |
Vc — поправка промежуточного |
||||||||
угла. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
69. |
Вычисление |
коэффициентов |
условных |
уравнений |
|
||||
|
Угол |
р, |
градус |
|
6= ctg(3 |
Угол |
р, |
градус |
8= ctgP |
|
|
1 |
|
|
37 |
|
1,33 |
7 |
|
59 |
0,60 |
|
2 |
|
|
43 |
|
1,07 |
8 |
|
33 |
1,54 |
|
3 |
|
|
65 |
|
0,46 |
9 |
|
100 |
-0,18 |
|
4 |
|
|
60 |
|
0,58 |
10 |
|
56 |
0,67 |
|
5 |
|
|
21 |
|
2,60 |
11 |
|
121 |
-0,60 |
|
6 |
|
|
38 |
|
1,23 |
12 |
|
88 |
0,03 |
Поправку Vc записывают со знаком «плюс», если угол С рас положен слева от ходовой линии, и со знаком «минус» — если справа.
Далее необходимо составить таблицу коэффициентов условных уравнений (табл. 70), которая служит основой для решения системы
нормальных уравнений на ЭВМ и определения величин
и — . Поскольку в результате оценки проекта сети триангуляции
(табл. 71) получают обратные веса функций уравненных элементов,
273
Таблица 70. Ведомость вычисления коэффициентов уравнений весовых
|
о ^ ^ |
|
к |
r- o- |
|
ON0^0^ |
||
< |
w-Гооoo |
|
PB |
1,33317,73412,343- |
|
< |
||
< |
||
<1 |
||
|
< |
|
< |
|
* |
|
<1 |
|
1 |
|
<1 |
4 |
H |
|
< |
h? |
1 |
|
<T |
|
< |
g |
a |
|
cd |
|
M |
|
1 |
§ |
|
|
О |
3 |
С |
|
SQ |
|
<3 |
|
"T |
|
<1 |
|
1U?s
^, 2
<и 1
1<JbKM
< иX-
£
a
*
cd
Я
&|
&J■ £5«к ч
X *i
«NOO—i 0-00 СПON^<N ONNO"<П <N —
-19,029 -11,514 |
-11,514 |
|
||
-1,115 13,512 |
-9,405 |
|
||
- |
|
|||
mrt |
^t |
|
||
NO |
|
|
||
•O<NVO |
|
|||
Tt«о —г |
|
|||
ГМ — |
|
|||
<4ON |
|
|||
(NОО<N |
|
|||
ООГ"— |
|
|||
0,339 7,466 5,197 |
<NЧ. |
|||
JL+ |
||||
|
|
|
— Г- |
|
7,466 2,914 6,433 |
,чг«о |
|||
—г- |
||||
|
|
|
«Ог- |
|
V)»ЛЮQ |
|
|||
ГМГ- Г- о |
^ 40 |
|||
ONспспО |
||||
СПofofО |
Юю |
|||
3,290 1,810 1,810 0,000 |
О г |
|||
w00 |
||||
|
|
|
||
О О О «О m^ oo40 |
||||
О'Л'ЛМ |
<N - |
|||
о *0 |
|
ON^тся |
||
o'——Гсп |
I',+ |
|||
ОООО |
■vrT |
|||
о оооо^ |
Sen |
|||
|
|
rf<N |
|
|
o'~—сп JofО го |
||||
|
|
|
Os<—< |
|
|
|
|
^ оо |
|
|
|
|
NO(N |
|
kjoq<j |
Ти |
|||
?-£ |
||||
1 1 I |
r<r< |
08
0
4
Ю
|
|
|
|
|
сп |
12,63 |
7,44 |
|
|
О» |
|
|
О |
||
|
|
ООО — — ОсГ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
оо— 0 — 0 0 |
оо |
|||
|
|
о |
|
|
о- |
оо |
|
|
|
о— ОО — О'О |
|||||
|
|
|
|
|
о |
11,51- |
|
|
|
ON |
— ООО — ОО |
8,78 |
|||
|
|
|
|
4t |
|
|
|
|
|
о |
|
ю |
|
11,05 11,57 |
|
|
|
0 0 0 — 0 ^-Го |
|||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
cd |
г- |
|
оо |
13,75 |
22,87 |
||
|
|
ооо — оS S |
|
|
|||
£ |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
00 |
|
|
|
1 |
|
VO |
оо— |
04 |
|
оо |
|
о |
оо^Го |
||||||
X |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
<о |
оо— |
о |
|
оо |
|
|
|
ооЧо |
|||||
|
|
|
|
(N |
|
|
|
|
|
|
|
0000 |
|
|
|
|
|
|
|
v>wn |
оо |
||
|
|
|
о — ООО o'о" |
||||
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
СП |
о — ООО^о |
оо |
|||
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
Г- Г-- |
9 |
|
|
|
|
СЧ |
|
оо |
|
||
|
|
— оооо |
|
оСД |
|||
|
|
|
|
1 |
1 |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
- |
г—(ооооСПСП |
11,64 15,28 |
|||
|
|
|
|
|
|
||
со |
|
|
|
|
|
|
|
I |
I |
=1Я |
|
|
|
|
|
Число |
ных |
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
— 04СПTt«Л>40O' |
<г< |
|||
|
|
|
Ьч |
то значения всех свободных членов W в условных уравнениях
принимают равными нулю. В результате счета на ЭВМ «Искра 1256» получают следующие величины обратных весов:
— = 408,00 — =162,71.
PF PF
ГАя
Используя формулу (467) и /мь определяем класс триангуляцион ной сети:
___ _ |
50 |
---------- 2,1 . |
т^ |
------ |
|
|
|
v/408,00+162,71 |
|
Р Ах Р Ау |
|
Так как рассматриваемая сеть относится к 4 классу триангуляции (т р = 2"), то слабая сторона СЕ должна быть найдена с относительной
ошибкой 1:70000, а базисные стороны— со средней квадратической относительной ошибкой порядка 1:150000— 1:200000.
Проектирование и оценка проекта сети светодальномерной полигоно-
метрии. Проект сети светодальномерной полигонометрии разрабаты
вают на топоплане" с учетом инструктивных требований в зависи мости от длин ходов и сторон, ситуации, рельефа, условий видимости, требуемого числа пунктов на весь участок, для последующего беспрепятственного развития съемочных ходов. Схему ходов и контур отведенного участка следует перенести на отдельный лист. Далее на основе проекта сети и установленной ранее ошибки т 2 нужно
определить необходимую точность измерения углов |
и линий ms . |
||||||
|
При расчетах точности одиночных ходов используют одну из |
||||||
следующих формул: |
|
|
|
|
|
||
для |
вытянутого |
хода |
|
|
|
|
|
|
М 2= т | и + ^ | - |
^ L |
2; |
|
(469) |
||
для |
изогнутого |
хода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(470) |
где |
[D ц,( ]— сумма |
квадратов |
диагоналей от центра |
тяжести до |
|||
каждой точки хода. |
|
|
|
|
|
||
|
Если расчет ведется для вытянутого хода, то целесообразно |
||||||
воспользоваться принципом равных влияний, т. е. принять |
|||||||
|
т? = т „ = М 2/2 |
или |
mt = ти |
= М /у/2 . |
(471) |
||
|
В формулах |
(469) |
и |
(470) |
М — средняя квадратическая ошибка |
||
конечной точки |
хода |
до уравнивания. Найденная ранее ошибка — |
средняя квадратическая ошибка пункта в середине хода после уравнивания. Поэтому в расчетах следует принять М = 2т 2 и по следовательно найти ms и wp.
В том случае, если оценивается изогнутый ход, когда нельзя применять принцип равных влияний, то ms и тр находят пробными подсчетами; при этом задаются определенными значениями ошибок
стороны |
и |
угла, например |
= 5—10"; ms = 1— 2 см. |
Рассчитывают с принятыми значениями ошибок углов и линий |
|||
ошибку |
М |
конечной точки |
хода и сравнивают ее с 2т2. Если |
между этими значениями есть существенное расхождение, то расчеты повторяют с новыми значениями ms и т р, пока не будут получены близкие результаты.
Если предварительный расчет точности предстоит сделать для системы полигонометрических ходов с несколькими узловыми точ ками, то в таком случае можно воспользоваться методом эквивалент ной замены (см. гл. 3). При использовании названных способов необходимо заранее задаться точностью угловых и линейных измере ний (разрядом полигонометрии) и полученные значения ошибок сравнить с т2.
Проектирование и оценку ходов съемочного обоснования выпол няют аналогично оценке ходов полигонометрии.
Угловые и базисные измерения в триангуляции. Сначала необходимо предварительно установить, к какому классу должна быть отнесена запроектированная сеть на основании ранее выполненных расчетов ошибок измерения углов и базисов. Но поскольку рассчитанные значения редко соответствуют инструктивным, то с некоторым запасом точности назначают более высокий класс. Например, если расчет показал, что в триангуляции углы должны измеряться со средней квадратической ошибкой т р = 2,1", то рекомендуется вести наблюдения углов по программе 4 класса (т р = 2,0").
В указаниях по угловым измерениям в триангуляции необходимо указать тип рекомендуемого прибора (в соответствии с действующим ГОСТом), методику измерения углов, число приемов, допуски на станции, методы центрирования прибора, способ и точность определе ния элементов приведения, условия и время проведения наблюдений, величины допустимых невязок в треугольниках. Приводить подробное описание правил измерения направлений нет необходимости.
Указания по базисным измерениям должны исходить из получен
ной ранее ошибки Ъ При этом необходимо назвать: тип современ-
ного светодальномера, необходимое число приемов, условия измере ний, перечень поправок, которые должны быть введены в измеренную длину базиса. При выборе светодальномера нужно руководствоваться диапазоном измеряемых им расстояний и даваемой точностью.
Желательно подобрать |
такой прибор, который |
был бы пригоден |
|||
и для измерения линий в полигонометрии. |
|
|
|||
В заключение необходимо назвать рекомендуемый метод урав |
|||||
нивания |
сети и число |
возникающих |
уравнений. |
Несмотря |
на то, |
что час!ъ |
пунктов запроектированной |
триангуляционной сети |
может |
276