суммы [Pm] 1 — 180° углов рш=ш из т приемов в треугольниках определяется по формуле

Если же в треугольник включены углы рт, вычисленные из разного

7. Допустимые свободные невязки vvmnoji полюсных (боковых) условных уравнений в геодезических четырехугольниках и в цент­ ральных системах не должны превышать

доп й>пол^ Л Ре У [5 2] 1 /т,

где [52] — сумма квадратов коэффициентов при неизвестных поправ­ ках, например в углы, включенные в полюсное условное уравнение.

Завершив анализ влияния источников элементарных погрешностей на отклонение Ар , следует составить заключительный перечень руководя­ щих (или инструктивных) рекомендаций, представляющих собой основное содержание разрабатываемой методики высокоточных угловых инженерно-геодезических измерений в зависимости от заданных допу­ сков А5 , Aa5j 2 точности и качества проектируемой схемы триангуляции.

§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений

Угловые створные измерения, обычно выполняемые с помощью оптических теодолитов и алиниометров, отличаются от угловых измерений на пунктах триангуляции или полигонометрии лишь тем, что определяемые в схемах створных наблюдений углы малы (метод малых углов). Под малым понимается угол, величину которого можно найти по направлениям нс, измеренным оптическим микромет­ ром зрительной трубы при совмещении одного и того же штриха горизонтального круга. Если же величины нестворностей

250

Xi значительны и не позволяют измерять направления не с помощью оптического микрометра при одном и том же совмещении штриха горизонтального круга, то угловые створные измерения почти ничем не отличаются от обычных угловых измерений. В таких случаях оказывают влияние практически все источники элементарных погрешно­ стей, составляющих отклонение Ар<? или т Ре. Однако применяя особые подставки для теодолита или алиниометра и визирных марок, а также конструкции центров (рис. 93), влияние погрешностей центрирования

и редукции можно свести к пренебрегаемо малым величинам. В таком

Таким образом, чтобы соблюдались основные допуски (423), необходимо применять принудительное центрирование. Этому же допуску должна удовлетворять и погрешность /р центрирования (редукция) визирных целей.

2.Среднее квадратическое отклонение т виз направления не из-за

ям в единой городской системе координат. Исходными для анали­ тической подготовки служат координаты углов опорных зданий и сооружений, определяемые на местности от пунктов городского геодезического обоснования, или координаты точек ранее утверж­ денных красных линий.

В качестве обоснования используют теодолитные ходы, опира­ ющиеся на пункты полигонометрии. Положение углов опорных зданий

В незастроенных частях городской территории применяют ко­ ординаты характерных точек ситуации и рельефа, взятые с ориги­ нала плана графически. При этом для увеличения точности нахож­ дения графических координат и уменьшения погрешностей дефор­ мации бумаги расстояние от координатной сетки до определяе­ мой точки измеряют по плану от двух сторон квадрата, внутри которого расположена точка. Из двух измерений берут среднее значение.

Координаты точек красных линий вычисляют из решения стан­ дартных геодезических задач и задач аналитической геометрии с использованием значений углов между осями проездов и линей­ ных размеров, указанных на чертеже красных линий. В результа­ те получают координаты точек пересечения проездов, координаты характерных точек красных линий и других элементов, необходимых для построения плана и проекта перенесения красных линий на местность.

Принцип расчета рассмотрим на примере фрагмента городской транспортной развязки (рис. 94). В соответствии с генеральным планом был разработан проект в двух уровнях одной из городских магистралей. Планировочная структура этого проекта определялась красными линиями, для которых был выполнен соответствующий аналитический расчет. Затем в связи с отводом участка под некоторую техническую зону было принято решение изменить часть проекта развязки. Это было отражено в соответствующем акте изменения красных линий. Таким образом, поставлена задача — выполнить аналитический расчет для красных линий новой планировки транспорт­ ной развязки. Решение представим в следующей последовательности.

1 . Согласно чертежу акта определяют точки, например 4054, 4055, 4064 и т. п. (рис. 95), координаты которых фиксируют положение вновь проектируемых красных линий. На чертеж наносят точки существующих или ранее запроектированных красных линий (С-3350,

вариант красных линий) графическим путем продолжают в обе стороны линию 4056— 4055 и определяют положения точек вершин углов ВУ-1 и ВУ-2 и координаты этих точек. С помощью последовательных приближений, решив обратную геодезическую за­ дачу, эти координаты необходимо исправить таким образом, чтобы

254

\

Рис. 94. Разбивочный чертеж-акт изменения красных линий:

/ -ранеезапоектиованнаякаснаялиния; 2— линиязастойки; 3— растуб; 4— тех­ ническаязона; 5 — зеленаязона; б — вновьпоектиуемая каснаялиния; 7— сущест­

вующаякаснаялиния

§ 61. Внутренняя разбнвочная основа для возведения высокоэтажных зданий

Схемы построения разбивочных сетей и примеры их оценок, изложенные ранее (см. гл. 3), можно отнести и к внутренним разбивочным сетям, создаваемым при строительстве высотных зданий. Рассмотрим два типовых примера, учитывающих специфику этих зданий.

Наиболее рациональной схемой построения внутренней разбивочной сети при возведении многоэтажного здания служит пря­ моугольник микротрилатерации (см. рис. 34). Обратные веса элемен­ тов этой типовой фигуры находят по формулам (168), (169), из анализа которых можно сделать вывод, что веса зависят только от q= AD/AB.

Рассчитаем обратные веса координат точек В, С, D и направления В—С прямоугольника (табл. 64) при фиксированных значениях продвига q, пункт А и направление АВ приняты за исходные.

По этой таблице можно значительно упростить оценку проекта. Оценим проект внутренней разбивочной сети микротрилатерации (см. рис. 34), проектируемой на исходном горизонте относительно положения пункта С при т с=1мм. Размеры внешних сторон сети—AD= 5м и АВ—25м, причем пункт А и направление АВ—

исходные.

Вычисляем <7 = 5/25=0,2. По табл. 64 находим при q=0,2 б* =0,792;

QYC= 0,990; Qc= Qxc+ Qrc= 0,792+0,990=1,782. По формуле (103) по­ лучаем

Жс = - 1 = 0,75 мм.

У1782

Уравнивание прямоугольника микротрилатерации также упроща­ ется:

где al9 a2, bl9 b2, dl9 d2—противолежащие стороны и диагонали реальной сети микротрилатерации; а0, b0, d0—стороны и диагональ идеального прямоугольника, эквивалентного реальной сети; A S —раз­

ности соответствующих сторон реальной и идеальной сетей; К—

Ри с . 96. График распределения коэффициента q

коэффициент, учитывающий продвиг прямоугольника; определяется графически (рис. 96) по острому углу р.

Таким образом, для применения этих формул нет необходимости составлять условное уравнение и вычислять углы по измеренным сторонам. Заметим, однако, что находить по полученным поправкам ошибку не имеет смысла ввиду того, что поправки получены лишь из решения одного условного уравнения.

Выполним уравнивание внутренней разбивочной сети микротрилатерации (табл. 65), проект которой был оценен ранее (ms= 0,75 мм).