Если принять за исходный пункт точку 4, а за исходное

При конкретном значении а по формуле (16) нетрудно вычислить обратные веса любой из указанных функций.

Если возникает необходимость повысить жесткость сети, то следует измерить два других угла 2 и 4 четырехугольника без диагоналей. Тогда сеть превращается в замкнутый ход полигономет­ рии с прямыми углами поворота. Матрица коэффициентов условных уравнений такого хода представлена формулой (204). На монтажном горизонте можно использовать только три точки, т. е. линейно-угловой треугольник.

Матрица коэффициентов условных уравнений для случая равно­ стороннего и прямоугольного треугольников представлена формулами (200), (201) соответственно. Пример оценки проекта линейно-углового треугольника приведен ранее (см. гл. 3).

§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации

В практике геодезических разбивочных работ на городской тер­ ритории возникает необходимость выноса на местность и надежного закрепления разбивочных осей зданий сложных конфигураций. Это могут быть спортивные и зрелищные сооружения, многопрофильные медицинские учреждения, общественные здания оригинальной архитек­ туры и т. д.

Характерным признаком для такого рода зданий является наличие большого числа разбивочных осей, расположенных под разными углами друг к другу. Эти здания, как правило, занимают сравнительно большие по городским масштабам территории и отдельные их части возводятся не одновременно, что приводит к необходимости выпол­ нять разбивочные работы по выносу главных или основных осей с точностью детальной разбивки. Кроме того, разбивочные работы могут проводиться в условиях неспланированной и загруженной строительной площадки.

В силу перечисленных причин для выноса осей зданий сложных конфигураций необходимо предварительно выполнить аналитическую

262

Рис. 97. Схема расположения осей здания сложной конфигурации

подготовку, в процессе которой требуется решить ряд специфических задач. Решение рассмотрим на примере аналитической подготовки для выноса на местность проекта здания многопрофильной больницы (рис. 97).

Здание больницы представляет собой единый комплекс, состоящий из центрального высотного корпуса и примыкающих к нему шести — девятиэтажных корпусов различной конфигурации. По конструкции все корпуса каркасно-панельного типа с расположением колонн через

263

6 м. Участок расположен на площади 5 га, ограниченной со всех четырех сторон проездами. В период разбивки и закрепления осей участок еще не спланирован и, более того, еще не снесены некоторые строения, располагающиеся на нем.

В связи с большим числом разбивочных осей и сложившейся обстановкой на участке, в первую очередь, необходимо выбрать вид построения исходного разбивочного обоснования и способ закрепления точек, фиксирующих положение осей. При этом надо учитывать последующую загруженность строительной площадки и в связи с этим предусмотреть возможность быстрого и беспрепятственного определе­ ния и при необходимости восстановления разбивочных осей.

Разбивочная сеть строится как центральная система (см. рис. 97) триангуляции. Центральный пункт V совпадает с центром сооружения, а сторона V— VI— с направлением одной из главных осей здания. Пункты /, II, III, IV, VII располагаются на границе отведенного под строительство участка, вдоль проездов. Местоположение этих пунктов в определенной степени произвольно и должно лишь обеспечивать геометрию построения сети и видимость между ними. Местоположение пунктов V и VI задают расположение и ориентирование комплекса зданий на местности. Поэтому на местность они выносятся или от ближайших контуров, или теодолитным ходом от имеющихся вблизи знаков полигонометрии. В любом случае координаты пунктов V и VI определяют графически по топографическому плану масштаба 1:500. Может возникнуть смещение всего комплекса зданий по отношению к близлежащим контурам на величину, соответствующую графической точности топрплана, но это можно не учитывать.

Для фиксации положения осей удобно воспользоваться сторонами разбивочной сети, если вычислить координаты точек их пересечения с основными и главными осями зданий комплекса. В этом случае положение точек пересечения может быть легко найдено, а при необходимости— восстановлено отложением в створе стороны сети соответствующего разбивочного расстояния. Направление соответст­ вующей оси находится с помощью отложения разбивочного угла от направления стороны разбивочной сети. Тогда отпадает необ­ ходимость в прямой видимости вдоль всей оси и пуцкты ее закрепления могут быть легко определены от точек пересечения на любом удобном расстоянии относительно зданий.

Таким образом, для данной схемы выноса и закрепления положе­ ния главных и основных осей зданий комплекса аналитическая подготовка будет заключаться в вычислении координат двух какихлибо точек каждой из осей (по геометрии зданий комплекса); координат точек пересечения (по координатам пунктов разбивочной сети); соответствующих разбивочных элементов (по координатам то^чек пересечения и пунктов разбивочной сети).

Для производства измерений в сети разбивочной триангуляции необходимо определить точность измерения углов и базисов. Посколь­ ку сеть триангуляции служит исходной для выноса осей зданий

264

комплекса, то при расчете необходимой точности ее построения следует исходить из требуемой точности разбивочных работ. В свою очередь, для данного случая требуемая точность разбивочных работ может быть получена лишь расчетным путем.

Всборном каркасно-панельном здании собираемость конструкций

восновном зависит от точности разбивки осей под установку

смежных колонн, т. е. на один строительный модуль. По условию же задачи необходимо определить точность выноса взаимного положе­ ния крайних и основных осей, что позволяет перейти к точности построения разбивочной основы. Для расчета необходимой точности

модуля М ; К — число секций между температурно-осадочными швами

конфигурации, однако расстояние между крайними осями можно принять 140 м. Тогда я=140:6«23. Учитывая, что на всей длине стыкуются три здания К=3. Подставляя все эти величины в формулу (460), получаем 5^ =17 мм, a 6L: L = 1:8000.

Перейдем от средней квадратической к относительной ошибке разбивки осей на всей длине комплекса зданий, будем иметь mi'.l= 1:16000. Для достижения этой точности целесообразно поставить условие, чтобы ошибка наиболее слабо определяемой стороны разбивочной триангуляции была в два раза меньше ошибки разбивки

5л и 5в — переменные логарифмов синусов связующих углов А и В (вы­

При вычислении на микрокалькуляторе удобно пользоваться формулами

m s r ~ S J \ £ (ctg2 AK+ ctg2 BK+ctg AKctg BK).

PV *k = i

Вприведенных формулах отсутствуют ошибки базисов. Это возможно, если ошибка базисов в два раза меньше ошибки слабой

стороны, т. е. В рассматриваемом примере тъ:Ъ= 1:64 ООО.

Для расчетов по формулам (462) и (464) необходимо определить значения связующих углов. С достаточной степенью точности это можно сделать по топографической карте или по схеме сети, выполненной в соответствующем масштабе. Приведем значения связующих углов для рассматриваемого примера (табл. 66). В этой же таблице приведены вычисленные по формуле (464) Значения котангенсов углов и суммы, входящих в эту формулу, для двух

266