- •Глава 1. Общие принципы разбивочных работ
- •§ 1. Виды разбивочных работ
- •§ 2. Основные элементы
- •§ 3. Нормирование и принципы расчета точности
- •§ 4. Общие принципы геодезической подготовки проекта
- •Глава 2. Способы разбивки сооружений
- •§ 5. Основные источники ошибок при разбивочных работах
- •§ 6. Способы полярных координат и проектного полигона
- •§ 7. Способ прямоугольных координат
- •§ 8. Способы прямой и обратной угловых засечек
- •§ 9. Способ линейной засечки
- •§ 10. Способы створной и створно-линейной засечек
- •§ 11. Способ бокового нивелирования
- •Глава 3. Разбивочные инженерно-геодезические сети
- •§ 14. Общие принципы построения
- •§ 15. Общие принципы оценки проекта
- •§ 18. Приближенные способы вычисления обратного веса функции при оценке проекта
- •§ 19. Оценка проекта триангуляции
- •§ 20. Оценка проекта трилатерации
- •§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
- •§ 22. Оценка проекта полигонометрии
- •§ 23. Оценка проектов высотной сети
- •§ 24. Общие принципы
- •§ 25. Требования к точности
- •§ 26. Технологические схемы исполнительных съемок
- •Глава 5. Выверка конструкций и оборудования в плане
- •§ 27. Способы выверки
- •§ 28. Струнно-оптический метод
- •§ 29. Дифракционный способ
- •Глава 6. Выверка конструкций и оборудования по высоте и вертикали
- •§ 31. Способ геометрического нивелирования коротким лучом
- •§ 32. Способ гидростатического нивелирования
- •§ 33. Способ микронивелирования
- •§ 34. Выверка конструкций и сооружений по вертикали
- •Глава 7. Особенности изучения осадок и горизонтальных смещений сооружений
- •§ 35. Общие сведения
- •§ 36. Расчет необходимой точности измерения
- •§ 37. Периодичность наблюдений
- •§ 38. Прогнозирование
- •§ 39. Исследование устойчивости реперов исходной геодезической основы
- •§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
- •§ 41. Статистический анализ результатов геодезических измерений при наблюдениях
- •Глава 8. Программа и методы наблюдений за деформациями сооружений
- •§ 42. Последовательность разработки программы наблюдений
- •§ 43. Краткое описание объекта наблюдений
- •§ 44. Виды определяемых деформаций и причины их появления
- •§ 45. Выбор основного метода инженерно-геодезических измерений
- •§ 46. Общие формулы для предвычисления главных характеристик методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 48. Проектирование схемы инженерно-геодезических измерений
- •§ 49. Проектирование схемы высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 50. Пример оценки проекта схемы нивелирных ходов
- •§ 51. Проектирование схемы высокоточной триангуляции
- •§ 52. Выбор единицы веса угловых инженерно-геодезических измерений
- •§ 53. Пример оценки проекта схемы высокоточной триангуляции параметрическим способом
- •§ 55. Проектирование схемы створных измерений
- •§ 56. Разработка методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 57. Обоснование методики высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений
- •§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации
- •Глава 10. Промышленное строительство
- •§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
- •§ 64. Плановая геодезическая основа для переноса проекта промышленного комплекса на местность
- •§ 65. Съемка подземных коммуникаций
- •Глава 11. Дорожно-транспортное строительство
- •§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
- •§ 68. Разбивочная сеть мостового перехода
- •Глава 12. Тоннели и подземные сооружения
- •§ 69. Расчет геодезического обоснования для обеспечения сбойки тоннелей
- •§ 70. Аналитический расчет трассы тоннеля
- •§ 71. Способы ориентирования подземной основы и их точность
- •§ 73. Ориентирование методом двух шахт
- •§ 75. Передача отметок с поверхности в подземные выработки
- •§ 78. Оценка проекта сети трилатерации методом математического моделирования
Для рядов, вытянутых вдоль оси координат, формулы (175) могут быть более упрощенными. Так для ряда, вытянутого вдоль оси У:
|
|
|
|
|
|
|
(177) |
а для ряда, |
вытянутого вдоль оси X : |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
(178) |
Для данного |
ряда |
(см. |
рис. 36) |
по формулам (177) |
получаем |
||
т ^ = 6,1 |
мм; |
Wy6= 3,2 мм. |
При |
строгой |
оценке тХб = 5,9 мм; |
||
mY( = 3,2 |
мм. |
|
|
|
|
|
|
Таким образом, |
приближенные |
формулы |
(175) — (178) |
позволяют |
достаточно надежно выполнить оценку точности ряда при несомненной оперативности расчетов.
Обратный вес взаимного положения двух любых пунктов i, j свободного ряда треугольников трилатерации, связанных цепочкой из К остроугольных треугольников, может быть вычислен по
приближенной формуле |
|
Qij2s9Kctg2 a, |
(179) |
где а — среднее значение связующих углов ходовой линии данной цепочки, а обратные веса продольного и поперечного сдвигов — по выражениям
Q, = K; Q u= Q i j K \ |
(180) |
Для ряда из N смежных геодезических прямоугольников трила терации с продвигом q справедливы приближенные формулы
(181)
Формулы (172) — (181) в сочетании с методом эквивалентной замены (143) — (146) позволяют оперативно выполнить оценку проекта любой сложной схемы разбивочной сети трилатерации.
§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
Линейно-угловые сети целесообразно создавать так, чтобы точ ность угловых и линейных измерений соответствовала отношению
—< —^;——<3.
3 р s
При невыполнении этого неравенства надо выполнять измерения только одного вида, наиболее точного, т. е. создавать либо триан гуляцию, либо трилатерацию. При условии
т 0_ m s
7 “ Т
точность угловых и линейных измерений после уравнивания сети
повышается |
в равной степени. |
|
|
Если в линейно-угловой сети измерены все стороны и углы, то |
|||
вес Рп у ее любого оцениваемого элемента |
может |
быть найден как |
|
сумма двух |
соответствующих весов Рл и |
Ру, |
т. е. Ря.у = Рл+ Ру< |
найденных отдельно только для линейной и только для угловой сетей. Оптимальной как с экономической, так и с точки зрения обеспечения точности будет такая сеть треугольников, в которой
измерены все стороны и только связующие углы.
Линейно-угловые сети из треугольников позволяют получить большую точность в определении координат пунктов, чем только триангуляционные или трилатерационные построения. Кроме того, в линейно-угловых сетях более равномерно распределяются продоль ные и поперечные сдвиги. В связи с этим они широко используются при строительстве ответственных инженерных сооружений (мостов, тоннелей, плотин ГЭС и др.).
Строгую оценку линейно-угловой сети осуществляют по методике, изложенной ранее (см. § 17).
Из-за большого объема измерений линейно-угловые разбивочные сети оцениваются, как правило, параметрическим способом. При этом уравнения поправок составляют по формулам (127), (128) для сторон и направлений соответственно. Уравнение поправок для угла получают как разность двух уравнений поправок (128) образующих
его направлений. Так |
для угла (З = а 13 — а 12 в случае, |
когда все три |
||||||||
пункта |
определяемы, запишем: |
|
|
|
|
|
||||
Fp= (-5-sinCT13—-^-sina12) ^ |
i-(-^-cosct13--^-cosct12 ) VYi + |
|||||||||
|
\^13 |
|
b l2 |
J |
\^13 |
^12 |
|
/ |
||
+7 Г-sina12 H*, —-jr-cosa^ Иу2— |
sina13 Кxi + -r-^oscsl3 VУз. (182) |
|||||||||
*^12 |
|
|
*^12 |
|
|
*^13 |
|
*J13 |
|
|
Для |
исходных |
пунктов |
Vx =Vy = 0, |
поэтому |
соответствующие |
|||||
члены в уравнениях поправок (127), (128), (182) опускаются. |
||||||||||
Оценим параметрическим методом проект мостовой линейно |
||||||||||
угловой |
PC |
(рис. 37). |
Пункты |
А, |
В, |
С — исходные. |
Измеряются |
|||
стороны |
АР, |
BP, |
СР и углы |
У, 2, 5, |
4. |
В качестве |
весовой функции |
Р
выбрана координата Х Р, причем тХр = 8 мм. Предполагаемая точность
угловых |
измерений |
шр = 2", |
линейных— шх= 5 мм. |
|
|
||||||
Необходимые данные |
для |
составления |
уравнений |
поправок: |
|||||||
S {=486 м; $ 2 |
= 601 м; 53=474 м; а ЛР= 6012'; о ВР = 49°03'; а СР= 116°38\ |
||||||||||
Матрицу |
Вр>5 |
составляем |
на |
основании |
формул (127), |
(182) |
|||||
|
|
-’P.s |
|
|
А , |
В, |
|
|
|
|
|
учетом |
того, |
что |
|
пункты |
С — исходные: |
|
|
||||
|
/+0,05 |
|
+0,42 |
|
|
|
|
|
|
||
|
+0,26 |
|
+ |
0,22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,26 |
|
- |
0,22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+0,39 |
|
- |
0,20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+0,99 |
|
+ 0,11 |
|
|
|
|
|
|
||
|
+ 0,66 |
|
+0,76 |
|
|
|
|
|
|
||
|
-0,45 |
|
+0,89 |
|
|
|
|
|
|
||
где в столбцах |
приведены |
коэффициенты при |
поправках |
vXi, |
y Y, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ухх, |
Уг |
первые четыре строки относятся к поправкам в углы, остальные строки к поправкам в стороны.
Примем Ра = 1. Тогда Р5 = ( \ = 0,16. Следовательно,
0,16
0,16
0,16
По формулам (119) последовательно получаем: матрицу коэффициентов нормальных уравнений в виде
/0,5486 |
0,0910\ |
|
\0,0910 |
0,5343/’ |
|
матрицу обратных весов координат — |
||
6 л.у= ^ " 1= |
1,8754 |
— 0,3194\ |
ч—0,3194 |
1,9261) |
|
Следовательно, |
|
|
QXf = 1,88; |
цр = —^ = |
= 5,8"; ws= 5,8"4/ l :0,16=14 мм. |
|
УК88 |
|
На основании полученной матрицы Qx,у можно выполнить полную оценку положения пункта Р (см. § 17).
Линейно-угловую PC, построенную в виде одного треугольника (рис. 38, а), несложно оценить и по способу коррелат. Как известно, здесь возникает три условных уравнения: одно — фигуры и два — базисных. Базисные условные уравнения целесообразно записать также в угловой форме, относительно двух любых углов, например ос, у:
ос' — а |
= |
—Wa; |
у '- у = - W y, |
|
|
|
183) |
|||
где а', |
у' — вычисленные по измеренным сторонам значения измерен |
|||||||||
ных углов а и у соответственно. |
|
|
|
|||||||
Переходя |
к поправкам, получаем |
|
|
|
||||||
К |
- K + W a = 0; |
|
|
|
|
|
|
|||
vr - v y+ivy=o. |
|
|
|
|
|
(184) |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Заменив |
поправки |
Vy> их значениями по |
формуле (159), |
|||||||
можно |
записать |
|
|
|
|
|
|
|||
р •(/*.V , - B aV2 - |
СаV3)~ Va+ fVa = 0; |
|
|
(185) |
||||||
p-(Ar V3 - B y Vt - C y V2)~ Vy + Wy = 0. |
|
|
||||||||
|
|
|
||||||||
Таким образом, с учетом известного условного уравнения фигуры |
||||||||||
Уа+Уц+ ¥у+ 1 ¥ = 0 |
|
|
|
|
(186) |
|||||
матрица |
А |
|
коэффициентов трех |
условных |
уравнений, составленных |
|||||
в угловой |
форме, |
имеет |
следующий вид: |
|
|
|||||
|
/ |
|
1 |
1 |
1 |
0 |
0 |
0 |
\ |
|
А = |
|
-1 |
0 |
0 |
А р |
- В |
р |
- С р . |
(187) |
|
|
\ 0 0 |
-1 |
- В р |
- С р |
А р / |
|
Коэффициенты Аа, Вл, Са, входящие в формулы (185), (187), вычисляются для каждого угла по выражению (160). Заметим, что коэффициенты Вл и С, можно найти также и по более простым формулам
Р - Д .= £ ; |
Р ' С . 4 |
(188) |
пь |
пс |
|
где hь и А'— перпендикуляры, восстановленные из |
вершины угла |
|
а к сторонам |
Ъ и с соответственно до пересечения |
их со стороной |
а (рис. 38, б ). Эти перпендикуляры, так же как и высота ha в формуле (160), могут быть сняты графически с проекта сети (частные виды формулы (187) приведены в § 22).
Определим обратный вес координаты X линейно-угловой сети
строгим методом по способу коррелат. |
Пусть mf = mx = 1,6 см. |
||||||
Исходные |
данные: пункт 7; |
направление а 12=15,4°. Необходимые |
|||||
данные для |
оценки |
точности: |
р! = 60°40'; |
р2 = 44°40'; |
р3 = 74°20'; |
||
Si = 825 м; |
S2 = 665 m ; |
S3 = 911 м ; |
й^ = 641 м ; |
^ 2= 2410 м; |
h's = 902 м; |
||
/^ =816 м; |
h\ |
=1190 м; /*|з = 580 м. |
|
|
|||
Предполагаемые |
ошибки |
измерений wp = 2", ms = 0,7 см. Тогда, |
|||||
принимая |
бр=1, получаем |
|
|
|
|
||
<2s= ( y ) |
=0,123 см2/с2. |
|
|
|
|
В соответствии с формулами (160), (187), (188) получаем исходные матрицы А и Qpi
1 |
1 |
0 |
0 |
0 |
\ |
0 |
0 |
3,218 |
-0,856 |
-2,287 ; |
|
0 |
-1 |
-2,528 |
-1,733 |
3,556/ |
|
(В этих вычислениях |
длины S |
и h выражены |
в см.) |
|
/1 |
|
|
1 |
|
2p,s— |
1 |
|
0,123 |
||
|
||
|
0,123 |
0,123
Далее на основании выражения (118) последовательно получаем симметричную матрицу нормальных уравнений N
/3 |
-1 |
-1 \ |
N = \ |
|
3,007-1,818; |
\3,711/
обратную матрицу нормальных уравнений
0,5948 |
0,4188 |
0,3655 |
N - ' = 1 |
0,7675 |
0,4889 |
|
|
0,6076 |
матрицу обратных весов уравненных результатов измерений j5, S
0,4754 -0,1760 -0,2994 |
0,0996 |
-0,0630 |
-0,0441 |
0,4052 -0,2293 |
-0,0521 |
0,1220 |
-0,0421 |
0,5287 |
-0,0475 |
-0,0590 |
0,0861 |
Q$, s |
0,0645 |
0,0170 |
0,0407 |
|
|
0,0649 |
0,0271 |
|
|
|
0,0664 |
Затем переходим к составлению уравнения поправок для заданной весовой функции Х 2 (см. рис. 38, а)
X 2 — Х\ + AA"12 — Xi + S 12 cos |
P) |
(189) |
91
или в линеином виде
Kx,= co saK Si- ^ F P(, |
(190) |
где величины р и Кр выражены в секундах, а Ау и Vs — в сантиметрах. Таким образом, матрица коэффициентов весовой функции
имеет вид
f x 2= (0 0 |
— А у / р cos a 0 |
0) |
(191) |
или в численном виде
Л 2= (0 0 |
-0,386 0,964 0 |
0). |
||
По |
формуле |
(117) |
вычисляем |
обратный вес функции Qx2= 0,174. |
По |
формуле |
(103) |
находим |
|
%= —!4 = = 3,8"; ms = 3,8" ^/0,123= 1,3 см. ч/оЛ74
|
Оптимальная схема построения линейно-угловой разбивочной сети |
|||
стройплощадки— схема, в которой измерены |
все четыре |
стороны /, |
||
/, |
d, |
к периметра четырехугольника и два |
противоположных угла |
|
7, |
2 |
(рис. 39). Такое построение позволяет |
в два раза |
сократить |
число измерительных станций, что особенно эффективно при создании строительной сетки на крупной промышленной площадке. В рас сматриваемой сети возникает одно условное уравнение, которое может быть составлено также с помощью уравнения поправок (159). Имеем
S , - S 3= - ^ 24 |
(192) |
ИЛИ |
|
^ , - ^ + ^ 2 4 = 0, |
(193) |
где Si и 53 — длины диагонали |
DB, противолежащей измеренным |
углам У, 2 и вычисленной дважды по формуле Карно (166) из треугольников DAB и BCD соответственно. Из уравнения (159) найдем поправку в сторону а, противолежащую углу а (см. рис. 33)
У°= ~ Т К«+Т |
У”+ Т |
У‘- |
|
|
(194) |
|
|
А а |
А я |
|
|
|
|
С учетом этой формулы уравнение поправок (193) примет вид |
||||||
|
V1+^ - VK+ ^ - yc- - L V3 |
Vd |
V, + W24 = 0. |
(195) |
||
p/li |
A i |
A i |
pA з |
A 2 |
А з |
|
Очевидно, что из-за наличия только одного углового уравнения (195) строгую оценку сети (см. рис. 39) целесообразно выполнить коррелатпым способом.