22.4. Виды передающих и приемных антенн

Конструкция антенн зависит в основном от длины радиоволн, используемых для радиосвязи и осо­бенностей их распространения;

Антенны километровых и гекто-метровых волн (Х==0,1-г-Ю км) представляют собой вертикальный вибратор, поскольку горизонтальный вибратор при высоте установки /г-СА, не излучает энергии (см. п. 22.3). Конструктивные ограничения не позволяют создать в этом диапазо­не несимметричный вертикальный вибратор длиной U =А/4, поэтому его

Rz и мощность излучения Р_г малы. Для улучшения параметров антенны ее вертикальную часть дополняют горизонтальной, которая сама энер­гии не излучает, но способствует увеличению тока и дает более равномерное его распределение в вертикальной части (рис. 22.10, о). Действующая длина такой антенны /_д s 0,5/, + /₀/2[ 1 + U/Ц . Чем больше /_г, тем ближе 1_а к /_в и тем значитель­нее увеличиваются параметры /?_£, Pz и ц_л.

Подобная система получила название Г-образной антенны. Ее разновидностью является Т-образная антенна, у которой вертикальный провод подключен к середине гори­зонтальной части (рис. 22.10, б). Подобные антенны в горизонтальной плоскости дают направленное излу­чение энергии и используются в радио­вещании и системе поездной радио­связи на железнодорожном транс­порте.

В антеннах декаметровых волн (А,= 10-М00 м) нетрудно добиться соотношения /i«L При этом пара­метры Rz, Ps и г\а имеют достаточно большие значения. В этом диапазоне антенны строятся чаще всего на базе горизонтальных симметричных виб­раторов. Это объясняется необходи­мостью создания максимума излуче­ния под углом к поверхности земли для радиосвязи на большие расстоя­ния путем отражения радиоволн от ионосферы. ДН горизонтального вибратора длиной U ^Х/2 при высоте подвеса h = "k/2 (см. п. 22.3) имеет два лепестка при максимальном излучении энергии в вертикальной плоскости под углом к поверхности земли —¥ (см. рис. 22.8, б). При необходимости большей концентра­ции излучения в двух основных направлениях применяются много­вибраторные антенны, состоящие из п излучателей. Если ненаправленные излучатели расположены на одной линии на равных друг от друга рас­стояниях d и питаются токами равных амплитуд со сдвигом фаз (р, то система в целом приобретает направ-

согласно формуле (22.11) при п = 2 имеем

В том случае, когда излучатели имеют индивидуальные ДН, напри­мер F\ (9) и /^(б), то общая ДН всей системы определяется из соотноше­ния F(Q)=F_l(Q)F₂(Q).

Рассмотрим ДН синфазных ан­тенн (ф = 0), состоящих из двух и четырех горизонтальных вибрато­ров, расположенных вертикально, без учета влияния земли (рис. 22.11, а, б). С увеличением п ширина основ­ных лепестков ДН (2А8) уменьша­ется (направленность излучения рас­тет), однако возникают неосновные (боковые) лепестки ДН, число которых зависит от п.

Для создания излучения только в одном направлении (односторонней ДН) антенну дополняют рефлек­тором (отражателем). Если'реф­лектор возбуждается током от того же генератора, что и основной излучатель, то он относится к классу активных. Пассивный реф­лектор возбуждается полем излуча­теля. Если поместить рефлектор на расстоянии d = X/4 от излучателя и сдвинуть фазу тока в нем на 90 °, то

В направлении пространства при 9 = 0 напряженность поля удваива­ется вследствие синфазности полей от излучателя и рефлектора (рис. 22.12). В обратном направлении (9 = л) излучение отсутствует за счет компенсации противофазных полей.

Условия радиосвязи через ионо­сферу вынуждают в течение суток ме; ть длину волны излучения. При этом применяют диапазонные антенны,у которых за счет низкого волнового и входного сопротивлений параметры сохраняются постоянны­ми в определенном диапазоне X. Пер­вой разновидностью таких антенн является вибратор горизон­тальный д и а п г зонный. (ВГД), выполненный в bi де несколь­ких проводов, образуюи их цилинд­рическое тело (рис. 22.13, а). Второй разновидностью является ромби­ческая антенна, состоящая из четырех горизонтально подвешенных проводов, образующих стороны ром­ба (рис. 22.13, б). В проводах устанавливается режим бегущих волн, что обеспечивает максимум излучения вдоль главной диагонали и сохранение параметров антенны в широком диапазоне.

Рассмотренные антенны исполь­зуются в системе магистральной железнодорожной радиосвязи для обмена информацией между МПС

Антенны метровых и дециметро­вых волн (А, = 0,1 -=- 10 м) выполня­ются на базе горизонтальных и верти­кальных вибраторов, а также много­вибраторных систем. Наибольшее распространение получил полуво­лн о в ы й симметричный виб­ратор (см. п. 22.3). В качестве фидера в рассматриваемом диапазо­не используется коаксиальный ка­бель (см. п. 22.1) с волновым сопротивлением p = R_A. Внутренний провод кабеля подключают к одному вибратору непосредственно, а ко второму — через полуволновый отре­зок (рис. 22.14, а), чем достигается полная симметрия возбуждения виб­ратора относительно земли.

Разновидностью рассмотренной антенны является петлевой виб­ратор (шлейф-антенна), представ­ляющий параллельное соединение двух полуволновых вибраторов (рис.

22.14, б), токи в которых протекаютв одном направлении, что в 4 разаувеличивает значение Rz-

На подвижных объектах обычно устанавливают несимметрич­ные четвертьволновые вер­тикальные вибраторы,в кото­рых в качестве противовеса использу­ется крыша автомобиля или локомо­тива. Такая антенна при возбужде­нии от коаксиального кабеля симмет­рирования не требует (рис. 22.15, а). Разновидностью ее является петле­вой несимметричный вибра­тор с заземленным окончанием (рис.

22.15, б). Преобразование полуво­лнового вертикального' вибраторас заземленным основанием, с возбуж­дением сверху и с узлом токав середине провода в петлевойвибратор с Ц=Х/4 пояснено на рис.22.15, в, г.

Антенны заземляются из сообра­жений электробезопасности.

Иногда из конструктивных со­ображений высоту петлевого вибра­тора 1\ принимают значительно меньше, чем Х/4 (рис. 22.16). Для настройки подобной антенны в резо­нанс верхнюю часть ее выполняют в виде металлической плиты, емкость

сопротивление укороченного вибра­тора.

Направленность излучения в рас­сматриваемом диапазоне, так же как и в декаметровом диапазоне, достига­ется с помощью многовибраторных антенн. Так, для уменьшения боко­вых лепестков ДН в вертикальной плоскости и обеспечения максимума излучения у поверхности земли используют многоэтажные антенны, состоящие из вертикальных вибрато­ров. Для получения односторонней направленности в горизонтальной плоскости применяют вертикальный вибратор с пассивным рефлектором в виде металлической сетки или решетки (рис. 22.17).

Узкую одностороннюю ДН созда­ет антенна типа «волновой канал» (рис. 22.18), включающая в себя следующие элементы: активный виб­ратор (А), пассивный рефлектор (Р), один или несколько пассивных вибра­торов, называемых директорами (Д). Расстояние между вибраторами и их длина подбираются таким образом, чтобы ток рефлектора /_р опережал ток 1_А, а ток /_Д1 отставал от последне­го по фазе на угол 90°. В каждом п-м директоре ток отстает по фазе от тока в (п— 1)-м директоре, в резуль­тате излучение направлено в сторону директоров, а ширина ДН антенны тем меньше, чем больше их количе­ство.

Рассмотренные антенны исполь­зуются в стационарных и возимых радиостанциях систем поездной, станционной и ремонтно-оперативнои радиосвязи на железнодорожном транспорте, а также в системах телевидения.

Антенны сантиметровых и милли­метровых волн (Л, = 0,014-0,1 м) от­носятся к классу поверхностных (апертурных) антенн, в которых в процессе излучения участвуют не проволочные вибраторы, а металли­ческие поверхности. В рассматривае­мых диапазонах фидером служит чаще всего прямоугольный волновод, открытый конец которого излучает энергию в пространство. В целях согласования волновых сопротив­лений фидера и пространства конец волновода плавно расши­ряется, в результате чего обра­зуется рупорная антенна (рис. 22.19, а) с ДН в плоскости

Для получения узкой ДН ру­порную антенну дополняют парабо­лическим зеркальным рефлектором (рис. 22.19, б), который превращает сферическую волну рупорного излу­чателя, находящегося в фокусе металлического зеркала, в плоскую волну, излучаемую в пространство. ДН подобной антенны описывается функцией /м (8) =sin(a/?sin0)/ai?sin8 и при больших радиусах зеркала R имеет ширину не боле'е нескольких градусов.

Параболические антенны широко применяют в аппаратуре железнодо­рожных радиорелейных линий и ра­диолокационных устройствах.

Передающие антенны всех диапа­зонов представляют собой обрати­мый преобразователь, поэтому могут использоваться в качестве приемных. Приемная антенна осуществляет

преобразование энергии электромаг­нитного поля в энергию электриче­ского тока радиочастоты. Хотя все названия параметров и характери­стик антенн сохраняются при перехо­де из режима передачи в режим приема, однако некоторые из них теряют или изменяют физический смысл. Такие параметры, как мощ­ность и сопротивление излучения, в технике приемных антенн не используются. Действующая длина приемной антенны есть отношение индуктированной в антенне э.д.с. к напряженности вызвавшего ее поля. Под ДН приемной антенны понимается зависимость этой э.д.с. от угла прихода волны в той или иной плоскости. При этом остаются в силе такие характеристики направленно­сти, как ширина ДН, КНД и коэффи­циент усиления антенны.

Контрольные вопросы

1. В каком режиме должен работать фидерпередатчика?

72. За счет чего становится возможнымпроцесс излучения?

73. Какое явление позволяет реализоватьнаправленное излучение?

74. Как влияет земля на параметры антенн?

75. Какова роль горизонтальной частиГ-образной антенны?

76. В чем различие между пассивными активным рефлекторами?

Главе 23. РАДИОПРИЕМНЫЕ УСТРОЙСТВА

23.1. Функциональные схемы и основные электрические характеристики радиоприемников

Излучаемые антенной передатчи­ка радиоволны, распространяясь в окружающей среде, достигают пункта, где установлена приемная антенна, к выходу которой подключен радиоприемник. Радиоприемник вы­полняет следующие основные задачи: усиливает колебания радиочастоты с выхода антенны по напряжению и мощности, подавляет помехи всех

очастоты с целью выделения электр1 ческих телефонных или телеграфии сигналов, которые преобразует в с< общения.

Рассмотрим основные электриш ские параметры радиоприемников.

Рабочая частота приемниь должна совпадать с рабочей частоте радиосигнала передатчика даннс радиолинии. Приемник, имекищ одну рабочую частоту, называет приемником с фиксированной н стройкой. Приемники, имеющие во можность принимать сигналы н скольких передатчиков, последов тельно перестраиваясь с одн рабочей частоты на другую, от> сятся к классу диапазонных, д которых вводится показатель диапазон рабочих часто

Чувствительность пр емника характеризует его ci собность принимать слабые сигна (излучения удаленных передат¹ ков). За счет рассеивания и,поглои ния энергии радиоволн в ср< распространения электродвижуи сила Еа, наведенная ими в антен имеет очень малую амплиту Поэтому важной задачей приемш является усиление, которое ocyL ствляется во всех его трактах, Ч больше общий коэффициент уси ния К=11вых с/Еа, тем меньшую величине Еа (излучения более у, ленных передатчиков) способен в принимать приемник, обеспечивая выходе требуемую амплитуду нап жения t/вых с (мощность Р_Вых с) те фонного или телеграфного сигна Электродвижущая сила £ди xapas ризует чувствительность приемш

При увеличении коэффициент что делается с целью достиже высокой чувствительности (умень ния Еа), приемник становится хс шим усилителем не только сигнала, но и для помех. При э амплитуда напряжения помех U_t (Рвых п) на выходе становится сои;

РИМОЙ С С/вых с (Рвых о) , ЧТО ЗЭТруДЬ

восприятие и регистрацию сооб ний. Поэтому для приемников вве показатель — реальная чув

минимальным значением £дна входе, при которой на выходе достигается заданная амплитуда напряжения Uвыи с (мощность Рвых с) сигнала при требуемом для нормальной его регистрации отношении сигнал/поме­ха (Р_ВЫх с/Рвых п) '■ Приемники совре­менных радиосредств имеют реаль­ную чувствительность £^=(1-7-5)

МКВ ПрИ Рвыхс/Лшхп=20 ДБ.

В приемниках диапазонов деци­метровых и сантиметровых волн, где основным видом помех являются собственные тепловые шумы, для оценки чувствительности приемника £д используют так называемый коэффициент шума, равный отноше­нию полной мощности выходных шумов Р_{ш С}об к ее части, создаваемой за счет усиления входных шумов

где К_Р — коэффициент усиления "прием­ника по мощности.

Связь Еа с jV и с другими параметрами приемника определя­ется следующей формулой:

где kT₀ — произведение постоянной Боль-цмана на абсолютную темпе­ратуру окружающей среды; А/эф — полоса частот, в пределах ко­торой измеряется шумовое на­пряжение и практически сов­падающая с полосой пропуска­ния приемника А/_п, о кото­рой будет сказано ниже; ^д — относительная шумовая тем­пература антенны с сопро­тивлением г_л, характеризую­щая интенсивность теплово­го шума на ер выуппо-

К_Рф — коэффициент передачи фидера

по мощности (см. п. 22.1); у_р — бтношение сигнал — шум по мощ­ности на выходе линейной части приемника, необходимое для нор­мальной регистрации сообщения.

Избирательность прием­ника характеризует его способность обеспечивать большое усиление всех составляющих полезного радиосиг­нала и возможно меньшее усиление помех, из которых наиболее опасны­ми являются э.д.с, наводимые в ан­тенне излучениями передатчиков соседних частотных каналов с интер­валом Д/_ск = 25 кГц (см. п. 21.6). Эту способность дают приемнику колебательные системы, благодаря которым его коэффициент усиления имеет ярко выраженную зависимость от частоты K = (f(f) (рис. 23.1). Отношение V_CK = K_C/Kn, показываю­щее, во сколько раз коэффициент усиления полезного сигнала, на частоту /_с которого приемник настро­ен, больше коэффициента усиления помехи с частотой /_п =/V ± А/ск, называется односигнальной избирательностью по со­седнему каналу. Величина V_CK не учитывает взаимодействия сигна­ла и помехи в нелинейных элементах приемника и определяется только видом его частотной характеоистики:

При большой амплитуде помехи за счет нелинейности характеристик входных усилителей возникает п е -рекрестная модуляция, при которой помеха переносится на полезный сигнал, затрудняя восприя­тие сообщения, а иногда и полностью подавляя сигнал. Поэтому вводят показатель — реальная, или дв ухс игнальна я избира­тельность по соседнему каналу, равная отношению Vet p = — Uck/Uc где и_Ск и [У_с — амплитуды напряжений соответственно помехи соседнего канала и сигнала на входе. При этом на выходе приемника обес­печивается предельное с точки зрения возможности воспроизведение сооб-

седнего канала (например, для прием­ников транспортных радиостанций это отношение равно 6 дБ). Очевидно, Vck_P<V^/ck, так как V_CK p определя­ется не только видом характеристики /( = ф(^), но и нелинейными эффекта­ми в усилителях приемника.

Кроме соседнего канала, суще­ствуют другие побочные каналы приема (интермодуляционные и ин­терференционные), а следовательно, и дополнительные виды избиратель­ности, главные из которых (напри­мер, избирательности по зеркальному каналу и каналу прямого прохожде­ния) будут определены в процессе знакомства со схемой радиоприемни­ка.

Полоса пропускания — это диапазон частот Af_n, в пределах которого коэффициент усиления при­емника остается сравнительно посто­янным, например уменьшается не более чем в -\f2 (3 дБ) от максимального значения Кс (см. рис. 23.1). Так как принимаемый сигнал является модулированным и имеет спектр частот шириной Д/_с, то необходимо выполнить условие А/с^Л/п- В противном случае при Д/с>Л/п неравномерность усиления более чем на 3 дБ воспринимается как частотные искажения сигнала.

Сравнительный анализ частотных характеристик двух приемников (рис.

23.2) позволяет сделать следующий вывод: чем больше избирательность V"'> V, тем меньше полоса пропуска­ния: Д/п'<Л/в- Этого противоречия не возникает у приемника с идеаль­ной прямоугольной характеристикой /( = <p(f) (рис. 23.3), обеспечивающей равное усиление всех составляющих спектра сигнала и полное подавление помехи (У-*-оо).

Степень приближения реальной колоколообразной характеристики к идеальной оценивается коэффи­циентом прямоугольцости /Сп_Р = Afno,7/A/«<u> равным отношеник полос пропускания на двух уров­нях — 0,7 /С_с и 0,1 Кс

Выходная мощности

Рвых — это мощность электрического телефонного или телеграфного сигнан ла на выходе приемника, необходи мая для нормального преобразова ния сигнала в сообщение Р_вых аз (\ -г- Ю) Вт при использованш громкоговорителей и Я_Вых<1 npi использовании телефона или теле графного аппарата.

Нелинейные искаже ния — это искажения формы сигнг ла, возникающие при большо амплитуде последнего из-за нелиней ноети характеристик электронны элементов в каскадах радиоприема ка. Количественно они оцениваютс

коэффициентом нелинейных искаже-ний:

амплитуд:->1 соответственно первой и высших гар­моник сигнала.

Частотные искажения возникают из-за неравномерности усиления различных составляющих спектра полезного сигнала, которая имеет место в радиочастотных усили­телях за счет колебательных систем, а в усилителях звуковой частоты за счет п-аразитных реактивных сопро­тивлений.

Кроме перечисленных, существует большая группа конструктивных, эстетических, эргономических, эксп­луатационных и специальных показа­телей, регламентированных совре­менными нормами и стандартами.

Основным типом радиоприемника в настоящее время является суперге­теродинный приемник, структурная схема которого и диаграммы, поясня­ющие процессы в наиболее важных его каскадах, приведены на рис. 23.4, 23.5.

Рассмотрим принципиальные схе­мы и основные электрические ха­рактеристики каскадов приемника

23.2. Преселектор

Преселектор, состоящий из вход­ной цепи и УРЧ, осуществляет предварительные усиление сигнала, избирательность по соседнему каналу (Уск)'и основную избирательность по зеркальному каналу (V_3K).

Входная цепь (ВЦ) включает в себя колебательный контур LC, связанный определенным образом с антенной и входом УРЧ. В зависи­мости от способа соединения с антен­ной различают ВЦ с емкостной (рис. 23.6, а), трансформаторной (рис. 23.6, б), автотрансформаторной (рис. 23.6, в) и комбинированной (рис. 23.6, г) связями. Для соединения контура LC с УРЧ используют или индуктивную (рис. 23.6, а, г), или емкостную (рис. 23.6, б, в) связи.

Основными параметрами ВЦ яв­ляются: коэффициент передачи /С_Вц = Ubux/Ea, избирательность по соседнему V_CK и зеркальному V₃«. каналам, а также полоса пропуска­ния А/_п. Входящий в состав ВЦ параллельный колебательный контур определяет вид ее частотной характе­ристики /С_Вц = ф(/), которая анало-

У = Л'вцтах/л'вц И А/„ МОГуТ быТЬ

найдены графически или по фор­мулам (21.5) и (21.6), в кото­рых при оценке V_CK у_п = 2А/_ск//с_Р, при оценке V_3K у_п = 2А/^г₃к//с_Р, 'a Q₃ = «L/(r + r_BHi + r_BH2), где в со­ответствии с формулой (21.11)

^*вн ⁼⁼⁼ -£ ев А/ А А, ^*вн2^::=-^св урч/Авх

вносимые сопротивления со стороны антенны с сопротивлением А'а и со стороны УРЧ с входным сопротивле­нием /?вх- ВЦ является пассивным элементом, однако за счет резо­нансных свойств контура можно

ПОЛуЧИТЬ /Свцтах> 1.

Усилитель радиочастоты (УРЧ) и генератор с внешним возбуждением (см. п. 21.4) относятся к устройствам одного класса. Отличия состоят в том, что сигнал на входе УРЧ, во-первых, имеет малую амплитуду и нуждается в увеличении в основном амплитуды напряжения; во-вторых, является модулированным и требует одинакового усиления составляющих в диапазоне Af_c; в-третьих, сопро­вождается помехами, которые не­обходимо подавить. Исходя из этого к основным электрическим пара­метрам УРЧ относятся: коэффициент усиления по напряжению К_Урч, изби­рательность V, полоса пропускания А/п, входное сопротивление R_BX, уровень перекрестных искажений.

Определим эти параметры для схемы УРЧ, собранной на транзисто­ре с общим эмиттером (рис. 23.7).

При малой величине £/_вх коэффи­циент /С_Ур_Ч = £/вых/£Лх равен коэффи­циенту усиления генератора с внеш­ним возбуждением, работающего в линейном режиме, с поправкой на неполное включение контура LC в коллекторную цепь с коэффици­ентом включения p\=L\/L и во входную цепь следующего каскада

Тогда с учетом формулы (21.14) име­ем /Су_рч = Y2\Zp\p2, а так как сопро­тивление параллельного контура 1 в соответствии с формулой (21.8) за­висит от частоты, то

— текущая относи­тельная частота расстройки.

С помощью частотной характери­стики /(_урч = ф(/), аналогичной зави­симости Z = (p(f) (см. рис. 21.5), легко определить избирательность по со­седнему (V_Ck) и зеркальному (V_3K) каналам, а также полосу пропуска­ния:

где Ку_рчтах, — коэффициенты усиления

Курч ск, Курч зк соответственно сигнала

(у = 0), соседнего (у=у_ск)

и зеркального (у = у₃«) ка-

нялов

Так как у_зк>г/ск, то V_3k>Vck-Избирательность УРЧ и его полоса пропускания в сильной степени зависят от эквивалентной добротно­сти контура Q₃, на значение которой влияют выходное сопротивление транзистора VTl—R_Bm и входное

сопротивление следующего каскада

При малых значениях R_BX и R_Bblx сохранить необходимое для достиже­ния высокой избирательности значе­ние Q₃ удается лишь путем уменьше­ния коэффициентов р) и /?2, однако за счет уменьшения полосы пропуска­ния и коэффициента усиления.

Важным параметром УРЧ явля­ется входное сопротивление R_BX, которое оказывает шунтирующее действие на контур ВЦ, снижая его избирательность. Для рассматривае­мой схемы

Напомним назначение вспомога­тельных элементов схемы:

делитель напряжения Rl, R2 обес­печивает на базе транзистора посто­янное напряжение, при котором рабочая точка находится на участке характеристики 1_к=/(е«_э) с макси­мальной крутизной;

сопротивление R3 предназначено для термостабилизации режима ра­боты транзистора;

конденсатор Cei создает путь для тока радиочастоты, минуя R3

d люиим усилителе существует цепь положительной обратной связи, по которой часть напряжения с выхо­да может попасть на вход и вызвать паразитный процесс самовозбужде­ния. В рассматриваемой схеме эле­ментом обратной связи является емкость перехода коллектор — база Скб с сопротивлением jt_oc= 1/соС_ко-Для сохранения устойчивости усиле­ния и исключения опасности само­возбуждения, при котором прием сигналов будет невозможен, коэффи­циент усиления УРЧ не должен превышать предельно допустимой величины:

Стремление увеличить./Сует приве­ло к идее построения УРЧ на транзисторе с общей базой (рис. 23.8), поскольку в ней элемен­том обратной связи является ем­кость перехода коллектор — эмит­тер С_кэ <С Скб, а следовательно, Куп ос > Куп о»- Однако эта схема имеет малое входное сопротивление:

Последний недостаток устраня­ется, а высокая устойчивость сохра­няется в каскодной схеме УРЧ (рис. 23.9), построенной на двух транзи­сторах с разными типами включения. Нагрузкой первой части схемы на транзисторе VT1 с общим эмиттером

является входное сопротивление вто­рой части, собранной на транзисторе VT2 с общей базой Za—l/Y&'i. Тогда коэффициент усиления первой части K' = n_lZi^YU/Wi, коэффициент уси­ления второй части К" = Y'2\Z_pp\p2, а общий коэффициент усиления Кк = К'К" = Y'₂\Z_pp\p2 равен анало­гичному параметру обычного УРЧ с одним транзистором согласно формуле (23.1). Элементом обратной связи в каскодной схеме является последовательное соединение емко­стей двух переходов транзисторов VT1 и VT2, Со=(а_б + С'/э)/С'_кбС^,

ПОЭТОМУ Куст к > /Сует об > Куст оэ-

Входное сопротивление определя­ется первой частью схемы R_BXK = = Af_{BX оэ} == В1 /У21 и намного пре­вышает /?вх об-

Еще более высокие значения /?_вх и Кует достигаются в УРЧ на полевых транзисторах. На рис. 23.10 представ­лен вариант реализации такого УРЧ на интегральной схеме. Здесь же показан электронный способ перестройки контуров УРЧ с по­мощью варикапов VD1 и VD2, управляемых напряжением Е_у.