- •Глава 1. Основы телефонии
- •1.2. Методы оценки качества телефонной передачи
- •1.4. Телефоны
- •1.5. Микрофоны
- •Глава 2. Телефонные аппараты
- •2.2. Разговорные
- •2.3. Схемы телефонных аппаратов
- •Глава 3. Сети связи
- •3.2. Коммутационные приборы
- •3.3. Расчет нагрузки
- •Глава 4. Автоматические телефонные станции
- •4.1. Классификация
- •4.2. Атс декадно-шаговой системы
- •4.3. Атс координатной системы
- •4.4. Квазиэлектронные и электронные атс
- •II. Многоканальная телефонная связь
- •Глава 5. Основы многоканальной телефонной связи
- •5.1! Целесообразность применения многоканальных систем связи
- •5.2. Основные способы образования каналов тч
- •5.3. Организация каналов связи. Дифференциальные системы
- •5.5. Организация каналов по волоконно-оптическим линиям связи
- •Глава 6. Аппаратура
- •6.1. Системы с амплитудной и частотной модуляцией
- •6.5. Системы передачи
- •Глава 7. Основные элементы
- •7.1. Генераторное оборудование
- •7.2. Преобразователи частоты
- •7.3. Автоматическая регулировка усиления
- •7.4. Ограничители амплитуд. Сжиматели и расширители динамического диапазона речи
- •Глава 8. Цифровые системы передачи
- •8.1. Построение цифровых систем передачи
- •8.2. Основные элементы аппаратуры систем передачи с икм
- •8.3. Особенности применения
- •Глава 9. Проектирование
- •9.1. Линии связи
- •9.3. Проектирование магистралей связи
- •III. Междугородная телефонная связь
- •Глава 10. Организация междугородной телефонной связи
- •10.1. Построение сети междугородной телефонной связи. Способы установления соединений
- •10.2. Ручные междугородные телефонные станции (рмтс)
- •10.3. Оконечные
- •Глава 11. Междугородная автоматическая телефонная связь
- •11.1. Технико-экономические предпосылки автоматизации междугородной телефонной связи
- •11.2. Системы дальнего набора токами тональной частоты
- •11.3. Прямые и обходные соединения в автоматизированной сети связи
- •IV. Оперативно-технологическая телефонная связь
- •Глава 12. Построение систем технологической связи
- •12.1. Назначение и организация технологической связи
- •12.2. Тональный избирательный вызов
- •12.4. Промежуточные пункты избирательной связи
- •Глава 13. Применение каналов нч и тч для организации технологической связи
- •13.1. Построение разговорного тракта групповой технологической связи с избирательным вызовом
- •13.2. Расчет и нормирование затухания в групповых каналах технологической связи
- •13.3. Применение промежуточных усилителей в групповых каналах нч технологической связи
- •13.4. Применение каналов тональной частоты для организации групповой технологической связи
- •14.1. Поездная диспетчерская связь
- •14.2. Постанционная телефонная связь
- •14.6. Организация технологической связи и каналов телемеханики на участках железных дорог
- •14.7. Диспетчерские центры управления перевозочным процессом
- •V. Телеграфная связь и передача данных
- •Глава 16. Основы передачи дискретной информации
- •16.2. Кодирование. Первичные коды
- •16.3. Дискретная модуляция
- •16.4. Действие помех на передаваемые сигналы. Понятие об искажениях, ошибках, исправляющей способности
- •16.5. Методы передачи
- •Глава 17. Электромеханически и электронные телеграфные аппараты
- •17.1. Структурная схема передающей и приемной частей телеграфного аппарата
- •17.2. Сопряжение телеграфных аппаратов с линией
- •17.4. Устройство электромеханического телеграфного аппарата ста-м67
- •17.5. Способы печати в телеграфных аппаратах
- •17.6. Приборы автоматической работы стартстопного аппарата
- •Глава 18. Частотное телеграфирование и факсимильная связь
- •18.2. Основные типы аппаратуры тонального телеграфирования
- •Глава 19. Передача данных
- •19.3. Системы с обратной сзязью
- •19.4. Аппаратура передачи данных
- •Глава 20. Организация телеграфной связи и передачи данных
- •20.1. Структура сети телеграфной связи и передачи данных
- •20.2. Методы коммутации на сетях передачи дискретной информации
- •20.3. Узлы коммутации каналов
- •20.4. Центры коммутации сообщений и пакетов
- •20.5. Построение перспективной сети передачи данных
- •VI. Радиосвязь
- •Глава 21. Радиопередающие устройства
- •21.1. Виды радиосвязи на железнодорожном транспорте
- •21.2. Структура
- •21.3. Колебательные системы
- •21.4. Генераторы колебаний радиочастоты
- •21.6. Функциональные схемы и основные электрические характеристики рЁДиопередатчиков
- •22.2. Излучение электромагнитных волн
- •22.3. Электрические характеристики передающих антенн
- •22.4. Виды передающих и приемных антенн
- •23.3. Преобразователи частоты
- •23.4. Усилители промежуточной частоты
- •23.5. Демодуляторы
- •23.6. Усилители звуковой частоты
- •23.7. Особенности построения железнодорожных радиостанций
- •Глава 24. Системы поездной радиосвязи
- •24.1. Общие сведения об организации поездной радиосвязи
- •24.3. Система поездной радиосвязи в диапазоне гектометровых и метровых волн на базе радиостанций жр-ук
- •24.4. Система поездной радиосвязи в диапазоне гектометровых, метровых и дециметровых волн на базе аппаратуры системы «Транспорт»
- •Глава 25. Сист6а4ы стаЧиИонной и ремонтно-олеративнои радиосвязи
- •25.1. Общие сседения
- •25.3. Общие сведения об организации ремонтно-оперативной радиосвязи
- •Глава 26. Радиолинии
- •26.1. Радиорелейные линии
- •26.2. Магистральные коротковолновые радиолинии
- •26.3. Телевизионные системы
- •26.4. Радиолокационные системы
- •Глава 1. Основы телефонии. ... 6
- •Глава 15. Станционная оперативная
- •Глава 16. Основы передачи дискретной информации. ... 152
- •Глава 17. Электромеханические и электронные телеграфные аппараты 162
- •Глава 18i Частотное телеграфирование и факсимильная связь.
- •Глава 25. Системы станционной и реремонтно-оператитой радиосвязи 281
- •Глава 26. Радиолинии и радиотехнические устройства
22.3. Электрические характеристики передающих антенн
Для определения характеристик передающих антенн рассмотрим симметричный вибратор длиной t\ = k/2, который является модифицированной длинной линией, разомкнутой на конце (см. п. 22.1). Ток (напряжение) вдоль антенны распределен неравномерно, достигает в соответствии с формулой (22.4) максимального значения /0 (при этом Uq = 0) в центре и нулевого значения (максимума Uк) на конце (рис. 22.4, а). Заменим реальную антенну эквива-
углу
9
(модуль
вектора Умова —
Пойнтинпа),
лентной с равномерным распределением тока (рис. 22.4, б). Площадь, ограниченная кривой распределения тока и осью антенны S2, должна быть равна аналогичной площади у реальной антенны Sj. Длина /д эквивалентной антенны с равномерным распределением тока, создающей такую же напряженность поля, что и реальная, называется действующей длиной антенны:
Введение параметра /д позволяет определять характеристики реальных антенн при U s^.X/2 с использованием соотношений, справедливых для так называемых элементарных вибраторов (диполей) с длиной /|<СА,, которые являются математической абстракцией.
Поместим вертикальный симметричный вибратор с 1\я*к/2 в центр сферы свободного пространства радиусом г (рис. 22.5). Поток мощности излучения вибратора через единицу поверхности сферы, соответствующей азимутальному углу ф и зенитному
— напряженность электрического поля в рассматриваемой точке.
интегрирование по всей поверхности сферы позволяет определить один из главных параметров антенны— мощность излучения:
Величинаимеет
размерность сопротивленияi называется сопротивлением излучения антенны. Являясь активным, Rz не вызывает преобразование электромагнитной энергии в тепловую, а характеризует способность антенны к излучению этой энергии в пространство при заданном токе, возбуждаемом передатчиком. Зависимость /?2 от отношения /ДД еще раз подчеркивает мысль (см. п. 22.2) о необходимости соизмерять длину антенны с длиной волны колебаний. Для рассматриваемого полуволнового симметричного вибратора /д = Х/л и в соответствии с выражением (22.8) равна 80 Ом.
Не вся мощность, подведенная к антенне Ра, обращается в Р2, часть ее Р„ теряется в виде тепла на сопротивлении проводов, из-за утечки тока на поверхности изоляторов, на вихревые токи в элементах конструкции и земле. В связи с этим вводится параметр, называемый КПД антенны:
где Я„ — суммарное сопротивление потерь.
Ранее при рассмотрении фидерных линий, вводилось понятие входное сопротивление антенны. Теперь его можно выразить
где jXA — реактивное сопротивление, определяемое согласно формуле (22.5).
Ток антенны /0, а значит, и Р% достигают максимума при Ха = 0, т. е. при настройке антенны в резонанс с частотой передатчика. Для достижения этого или подбирают длину антенны, так чтобы , ■
или включают последовательно с антенной реактивное компенсирующее сопротивление ху, обеспечивающее выполнение условия ху—pctga/ —0. Из формулы (22.7) видно, что напряженность поля Ет и плотность потока мощности излучения So вибратора в разных направлениях имеют разное значение. Зависимость Em(So) от координатных углов 8 и ф, соответствующих рассматриваемому направлению, называется диаграммой (функцией) направленности (ДН) антенны и обозначается F(Q, ц>) =Em(Q, ф)/£тах, где Етах—напряженность поля в направлении максимального излучения. Обычно интересуются ДН в двух плоскостях: вертикальной F(Q) при ф= const и горизонтальной
F (ц>) при 8 = const и строят их в полярной или прямоугольной системе координат. Для симметричного вертикального вибратора с /i =Х/2 с учетом формулы (22.7) имеем /r(0)^sin6, /7(ф)=1. Следовательно, рассматриваемая антенна является направленной в вертикальной плоскости с двухлепестковой ДН (рис. 22.6, а) и ненаправленной в горизонтальной плоскости с круговой ДН (рис. 22.6, б).
Количественную оценку направленных свойств антенны дают два параметра: ширина ДН и коэффициент направленного действия (КНД). Шириной ДН называется диапазон углов 2Д8, в пределах которого напряженность поля уменьшается не более чем в л[2 раз от Ет,т К Н Д — это отношение (Д) плотности потока мощности, создаваемой данной антенной в направлении максимального излучения — Smax(ELx) к плотности потока мощности абсолютно ненаправленной антенны — So(fo) при условии равенства Pz обеих антенн. При /i^X/2
отсюда для симметричного полуволнового вибратора Д=1,5.
Иногда вводят параметр а=Дг|-4, называемый коэффициентом
Если длина антенны 1Ж/2, то она уже не может считаться эквивалентной элементарному вибратору, а должна рассматриваться как совокупность таких вибраторов. Это отразится на значениях параметров Ps, Rz, Цл и особенно на ДН, которая за счет различия в фазах полей от элементарных вибраторов в каждой точке пространства приобретает многолепестковую форму:
Так, например, при h=2X ДН имеет четыре лепестка (рис. 22.7).
Ранее при определении параметров антенны мы полагали, что симметричный вибратор находится в свободном пространстве. В реальных условиях антенна находится
вблизи земли, которая влияет на ее параметры. Для оценки влияния идеально проводящей земли используют метод зеркальных изображений. Физическая сущность этого метода заключается в том, что электромагнитные волны действительного вибратора (Вд), падающие на землю, возбуждают в ней токи, которые вызывают появление отраженной волны, эквивалентной волне от зеркального изображения вибратора (В3).
Горизонтальный симметричный вибратор, расположенный на высоте /i<CA,, практически не излучает энергии, так как токи в Вд и В3 имеют противоположные направления (находятся в противофазе) и создаваемые ими поля из-за отсутствия взаимного запаздывания компенсируются в любой точке пространства. При увеличении h за счет появления запаздывания волн (отклонения от противофазы) от вибратора Вд и В3 электромагнитные поля в части верхней полусферы пространства компенсируются не полностью. Если h=X/4, то ДН имеет один лепесток (рис. 22.8, а), при /г > Л./4 — несколько лепестков (рис. 22.8, б). Однако при любом значении h горизонтальный вибратор не излучает энергию вдоль поверхности земли ввиду эффекта компенсации полей.
При вертикальном расположении симметричного вибратора токи в Вд
и напряженность суммарного поля в окружающем пространстве определяется только разностью запаздываний (фаз) вызываемых ими полей.
Если в качестве нижнего провода симметричного вертикального вибратора (/i = A,/2) использовать землю, подсоединив в ней второй зажим генератора, то образованная таким образом антенна называется несимметричным, или заземленным, вибратором (рис. 22.9, а). Подобный вибратор (/, = Х/4) вместе со своим зеркальным изображением В3 вновь образуют симметричный вибратор с ДН (рис. 22.9, б), представляющей верхнюю половину диаграммы на рис. 22.6, а. Действующая длина /д и сопротивление излучения R% подобной антенны в два раза меньше аналогичных параметров симметричного вибратора. Для уменьшения потерь энергии в полупроводящей почве, а следовательно, выполнения условий Rn-+mm, r^-^max (см. рис. 22.9) применяют специальные конструкции заземления в виде радиаль-но расходящихся проводов, труб и металлических листов, закопанных в землю, а при невозможности заземления (при установке на подвижном объекте) образующих противовес над поверхностью крыши.