- •Схемотехника
- •Предисловие
- •Часть первая
- •1.2. Классификация первичных преобразователей
- •Фотоэлектрические первичные преобразователи перемещений
- •2.1. Общие сведения
- •2.3.2. Растровые интерполяторы
- •2.3.3. Одноканальные растровые интерполяторы
- •2.4. Фпп считывания
- •2.4.1. Общие принципы построения
- •2.4.2. Фпп на основе многоэлементных фотоприемников
- •2.4.3. Волоконно-оптические функциональные преобразователи
- •Электромагнитные первичные преобразователи перемещений
- •3.1. Принципы построения
- •3.3. Эпп электромашинного типа
- •3.5. Токовихревые эпп
- •Емкостные и магнитострикционные первичные преобразователи перемещении
- •4.1. Емкостные преобразователи перемещении
- •4.2. Магнитострикционные преобразователи перемещения
- •Часть вторая
- •Преобразователи фаза-код прямого измерения
- •5.1. Классификация фазовых цпп
- •5.2.2. Пфк с постоянным временем измерения
- •5.3. Пфк с преобразованием частоты
- •5.4. Пфк с промежуточным преобразованием
- •5.4.1. Пфк с промежуточным преобразованием в напряжение
- •5.4.2. Пфк с промежуточным преобразованием в частоту
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Пфк с электромеханическими фсс
- •6.3. Пфк на основе цифровых фсс
- •6.4. Функциональные фазовые преобразователи
- •7.1. Коммутационные пфк
- •7.2. Многоотсчетные пфк
- •7,2.1. Общие сведения
- •7.2.2. Пфк с использованием датчиков грубого отсчета
- •7.2.3. Пфк с компенсацией погрешностей первичного преобразователя
- •7.2.4. Многоотсчетные пфк накапливающею типа
- •Фазовые преобразователи скорости и ускорения
- •8.1. Способы формирования скоростного сигнала
- •8.3. Многофункциональные фазовые преобразователи
- •8.4. Совмещенный цифровой преобразователь угла, скорости и ускорения
- •Часть третья амплитудные цифровые преобразователи перемещений
- •9.1. Формат сквт
- •9.2. Способы преобразования угла в код, основанные на интегрировании выходных напряжении сквт
- •9.3. Преобразователь на основе генератора гармонических сигналов
- •9.3.1. Особенности построения
- •9.3.2. Способы повышения быстродействия
- •9.3.3. Схемные методы повышения точности
- •9.3.4. Снижение аддитивной составляющей погрешности преобразования
- •Цпп с функциональными генераторами
- •10.2. Сравнительная оценка цпп на основе функциональных генераторов
- •10.3. Устройства выборки и хранения
- •10.4. Функциональные генераторы
- •11.1. Основные структуры построения
- •11.2. Совершенствование схемных построения
- •11.3. Снижение методической погрешности. Введение коррекции
- •11,4. Повышение быстродействия
- •12.1. Преобразователи с синусно-косинусным пзу
- •12.2. Преобразователи с тангенсным пзу
- •12.3. Преобразователи с арктангенсным пзу
- •Следящие цпп
- •13.1. Улучшение динамических показателей и компенсация погрешностей первичного преобразователя
- •13.2. Следящий цпу как замкнутая система автоматического регулирования
- •13.3 Особенности динамики следящих цпп
- •13.4. Выбор основных параметров одноотсчетного следящего преобразователя с сквт
- •14.1. Ограничения по чувствительности и точности
- •14.2. Следящий преобразователь с тангенсным фцап
- •14.3. Амплитудный цпу с переменной структурой
- •15.1. Особенности структур построения
- •15.2. Многоканальные циклические цпу с пзу
- •Часть четвертая пути совершенствования амплитудных цпп
- •Цпп с цифровыми интеграторами
- •16.1. Преобразователи с цифровыми интеграторами
- •18.2. Масштабирующие преобразователи
- •17.1. Преобразователи аргумента, синусной и косинусной функций в коды
- •17.2. Устранение методической ошибки
- •17.3. Реализация специальных преобразования
- •17.4. Функциональный преобразователь угол - код с сельсином
- •Функциональные циклические цпп на бис ацп и пзу
- •18.1. Функциональный цпу последовательного типа
- •18.2. Функциональный цпу с параллельным преобразованием
- •18.3. Функциональный последовательно-параллельный цпу
- •18.4. Совмещенный функциональный цпу
- •19.1. Преобразователь с синусно-косинусным фцап
- •19.3. Высокоточные преобразователи
- •20,1 Оценка уровня повышения разрешающей способности
- •20.2. Цпу с Синусно-косинусными и тангенсным фцап
- •20.5. Классификация амплитудных цпп
- •21.1. Методы цифровой тахометрии
- •21.2. Преобразователи скорости на основе сквт
- •21.3. Цифровой тахометр с сквт
- •22.1. Место и роль цпп в микропроцессорных системах
- •22.2. Особенности взаимодействия различны типов цпп с мп
- •22.3. Организация программной и аппаратной совместимости цпп в микропроцессорной системе
- •22.4. Алгоритмические способы коррекции цпп микроэвм
- •22.4.1. Снижение аддитивной и инструментальной составляющих погрешности
- •22.4.3. Коррекция погрешности цпп с пзу
- •Список литературы
- •Алфавитный указатель
Часть третья амплитудные цифровые преобразователи перемещений
ГЛАВА ДЕВЯТАЯ
ЦПП С АНАЛОГОВЫМИ ИНТЕГРАТОРАМИ
9.1. Формат сквт
До появления цифровых систем сельсины и СКВТ были наиболее точными и надежными аналоговыми первичными преобразователями углового положения 0. Созданные на основе этих преобразователей системы удовлетворяют самым высоким стандартам я способны точно функционировать в широком диапазоне воздействий окружающей среды — температуры, влажности, вибраций и ударов [2, 3, 7, И, 22, 23, 39, 48, 49, 56, 80]. В силу этого с появлением цифровых систем, естественно, стали предприниматься попытки создания преобразователей с цифровым выходом, в которых базовый первичный преобразователь сохранялся. Развитие этого направления оказалось чрезвычайно успешным: в настоящее время созданы системы, соперничающие с цифровыми кодирующими преобразователями в разрешении, точности и динамических локазателях. По совокупности требуемых характеристик с ними в ряде случаев не могут конкурировать никакие разновидности преобразователей ' угла.
Для систем контроля и сигнализации на основе сельсинов разработано множество специальных методов их построения. Многие из них относятся к системам, использующим сельсины и ЦАП. Сельсин питается от источника переменного напряжения. Информация об угловом положении вала обычно представляется в виде модулированных сигналов переменного тока. В большинстве устройств эти сигналы не нуждаются в нормализации. Они менее подвержены помехам и наводкам из контуров заземления, нежели обычные аналоговые сигналы. Поэтому проблемы ввода в эксплуатацию для них менее серьезны, чем для многих других систем, включая и устройства кодирования угла. Немаловажным фактором, способствующим проведению работ по созданию ЦПП на основе сельсинов и СКВТ, является обеспечение совместимости аналоговых и цифровых систем путем использования единого первичного датчика.
Информация о взаимном положении ротора сельсина относительно статора заключена в системе трехфазных сигналов, а в СКВТ — двухфазных. Обмотки СКВТ уложены так, что на несущей частоте одна формирует сигнал, пропорциональный синусу угла поворота вала 9, а вторая — сигнал, пропорциональный косинycy этого угла.
Рассматриваемые далее принципы построения преобразователей преимущественно используют входную информацию в формате СКВТ. С помощью трансформатора Скотта типа Т обычно трехфазный сигнал со статора сельсина-Датчика либо дифференциального сельсина можно преобразовать в сигнал Формата СКВТ (рис. 9.1,а). На первичных обмотках сигналы несущей частоты Фактически трехфазные. Ту же частоту имеют и выходные сигналы. Напряжения на вторичных обмотках пропорциональны
Единственным элементом ЦПП, рассчитанных на работу с сельсинами и
препятствующих их полной интеграции, является трансформатор Скотта. С этой точки зрения значительный интерес представляют построения преобразователя трехфазного сигнала сельсина в двухфазный сигнал формата СКВТ (угловые генераторы) [55] на интегральных схемах.
Векторная диаграмма преобразователя приведена на рис. 9.1 б Для приведения трехфазных напряжений к формату СКВТ необходимо решить систему уравнений
Схема, обеспечивающая решение этой системы, представлена на рис. 9.1,в.
Операционный усилитель ОУ1 с цепями обратной связи обеспечивает усиление раз для получения необходимой амплитуды U,. Коэффициент передачизадается резисторамиR3 и R2. Операционный усилитель ОУ2 с входными элементами и цепями обратной связи обеспечивает формированиеКоэффициент передачи ОУ2 задается резисторами которые могут иметь один номинал. Точность получения выходных напряжений определяется точностью резисторных цепей. В системах высокой точности отношение сопротивлений резисторов должно выдерживаться с погрешностью не более 0,01%, что достаточно просто реализуется при использовании рези-стивных матриц {38].
Возможен иной вариант построения преобразователя, схема которого представлена на рис. 9.1,е [55].
Выходнойсигнал операционных усилителей
где— максимальное межфазное напряжение.
Если сопротивления всех резисторов одинаковы, выходной сигнал ОУ2 ра-вен удвоенному входному напряжению, умноженному на косинус угла. Например, если угол составляет 33°, а входное напряжение (между линиями, трехфазныйвход) равно 1 В, то выходное напряжение ОУ1 составит
При тех же самых условиях (угол 33°, входное напряжение 1 В) выходное напряжение ОУ2 составляет
Точность передачи сигналов по схеме рис. 9.1,г зависит от степени согласования обоих ОУ, а также от согласованности резисторов, допуск на которые должен быть не хуже 1'%.
Для этой и предыдущей схем идеально подходит двухканальныЙ [34] интегральный ОУ, в котором оба канала формируются на одном кристалле. Однако удовлетворительные результаты можно получить и при отдельных ОУ со строго согласованными характеристиками.
Схема рис. 9.1,г наиболее эффективно действует при напряжении всех трех фаз порядка одного вольта или долей вольта. По выходному напряжению 5— 10 В она согласуется с входными цепями интегральных ЦПП. Схема имеет некоторые преимущества относительно прямого измерения фазовых углов с помощью измерительного прибора. Во-первых, ОУ создают гораздо меньшую по сравнению с измерительным прибором нагрузку (что более важно для низковольтных систем, чем для трехфазных систем с напряжением в диапазоне 120 В). Во-вторых, работа этой схемы не зависит от частоты сигнала. Большинство же измеряющих фазовые углы приборов предназначено только для одной частоты. В-третьих, выходной сигнал может быть «взвешенным» или «промасштабированным». Например, в некоторых конструкциях может потребоваться домножнть выходной синусоидальный сигнал на 5, а косинусоидальный сигнал—на 10 или наоборот. Это можно получить, установив различные коэффициенты усиления отдельных ОУ, меняя соотношения
Как обычно, номиналы входных резисторов выбираются исходя из входного тока смещения и падения напряжения. Одинаковый номинал следует использовать для всех входных резисторов. Создаваемое входным током смещения падение напряжения на входных резисторах должно составлять не более 10% входного линейного напряжения. Номиналы резистороввы-
бираются исходя нз требуемых коэффициентов усиления для отдельных выходов. Номиналы резисторов должны быть примерно одинаковыми.
Номиналы элементов приведенной на рис. 9.1,8 схемы выбираются такими, чтобы она обеспечивала выходные сигналы для трехфазной системыпри максимальном линейном напряжении 2 В, входном токе смещения ОУ 200 нА; при этом синусоидальный выходной сигнал не должен превышать 3,5 В, а косинусоидальный выходной сигнал—10 В. Для этого напряжения источника питания ОУ2 должны быть по крайней мере 10 В, на практике они бывают 11—12 В. Для ОУ2 можно использовать и меньшее значение. Однако лучшее согласование и, следовательно, более точная схема получаются в том случае, если оба ОУ имеют одинаковые напряжения питания.
Для амплитуды опорного несущего напряжения частоты выходныесигналы в формате СКВТ составляют
где — фазовые сдвиги сигналов несущей частоты, вызванные их задержкой в цепях СКВТ или сельсина и трансформатора Скотта. Напомним, что вариации амплитуды опорного сигнала в ряде ситуаций изменения его частоты могут вызвать появление других погрешностей. Дополнительными источниками погрешностей в этих электромеханических системах являются также высшие гармоники и квадратурные составляющие [3].
Для идеальной системы фазовые сдвигиравны нулю, в в большинстве систем их можно не учитывать. Специально предусмотренными мерами можно ослабить также и влияние многих других источников погрешностей. В этом случае выходные сигналы СКВТ можно представить в виде
Таким образом, информация об угловом перемещении заложена в соотношении амплитуд модулированных сигналов переменного тока,