- •Под редакцией проф. В. С. Силецкого Допущено Министерством высшего и среднего специального образования ссср в качестве учебного пособия для неэнергетических специальностей вузов
- •74 Бечгородск.;я ' областная ' библиотека
- •Предисловие к первому изданию
- •Часть первая техническая термодинамика
- •Глава I введение
- •Контрольные вопросы и примеры к I главе
- •Глава II
- •Контрольные вопросы и примеры к II главе
- •Контрольные вопросы и примеры к III главе
- •Глава IV реальные газы
- •Глава V первый закон термодинамики
- •Г л а в а VI теплоемкость газов. Энтропия
- •3 В. В. Нащокин .65
- •§ 6Т11. Тепловая Тя-диаграмма
- •Глава VII
- •CpdT vdp , dv dp
- •Контрольные вопросы и примеры к VII главе
- •Глава VIII . Второй закон термодинамики
- •Глава IX характеристические функции и термодинамические потенциалы. Равновесие систем
- •Контрольные вопросы и примеры к IX главе
- •Водяной пар,
- •_ Масса сухого насыщенного пара во влажном
- •Масса влажного пара
- •Глава XII
- •Глава XIII истечение газов и паров
- •Контрольные вопросы Ли примеры к XIII главе
- •Глава XIV
- •Глава XV влажный воздух
- •Глава XVI [ компрессоры
- •Глава XVII циклы двигателей внутреннего сгорания
- •Глава XVIII
- •V Лг изоб изох'
- •Глава XIX циклы паротурбинных установок
- •Контрольные вопросы и примеры к XIX главе
- •Глава XX циклы атомных электростанций, парогазовых и магнитогидродинамических установок
- •Контрольные вопросы к XX главе
- •Глава XXI циклы холодильных установок
- •* С. Я. Г е р ш. Глубокое охлаждение. Госэнергоиздат, 1957, стр. 85.
- •Глава XXII
- •Контрольные вопросы к XXII главе
- •Глава XXIII
- •Глава XXIV теплопроводность при стационарном режиме и граничных условиях третьего рода, коэффициент теплопередачи
- •Глава XXV
- •2 В. В. Нащокин
- •Контрольные вопросы к XXV главе
- •Глава XXVI конвективный теплообмен
- •Физические свойства жидкостей
- •Режимы течения и пограничный слой
- •Числа подобия
- •Теореме! подобия
- •Контрольные вопросы к"XXVI главе
- •Глава XXVII
- •Контрольные вопросы и примеры к XXVII главе
- •Глава XXVIII
- •Контрольные вопросы и примерь! к XXVIII главе
- •Глав а XXIX теплообмен излучением
- •Степень черноты полного нормального излучения для различных материалов
- •Средняя длина лучей для газов, заполняющих объем различной формы
- •Контрольные вопросы и примеры к XXIX главе
- •Глава XXX теплообменные аппараты
- •1 1 ТуСру 4190
- •Глава XXXI
- •Воздух (абсолютно сухой)
- •Кдж/(моль- град)
- •Кдж/(кг-град)
- •"50. Н о з д р е в в. Ф. Курс термодинамики. «Высшая школа», 1961.
- •Глава I. Введение 5
- •Глава VII. Термодинамические процессы идеальных газов ...... 79
- •Глава VIII. Второй закон термодинамики , 95
- •Глава IX. Характеристические функции и термодинамические потен- циалы. Равновесие систем 124
- •Глава XII. Основные термодинамические процессы водяного пара . . 173 § 12-1. Общий метод исследования - термодинамических процессов
- •Глава XV. Влажный воздух . . 214
- •Глава XVII. Циклы двигателей внутреннего сгорания 235
- •Глава XVIII. Циклы газотурбинных установок и реактивных двига- телей 253
- •Глава XX. Циклы атомных электростанций, парогазовых и магнито-
- •Глава XXI. Циклы холодильных установок 299
- •Часть вторая. Теплопередача
- •Глава XXII. Основные положения теплопроводности 315
- •Глава XXIV. Теплопроводность при стационарном режиме и граничных условиях третьего рода. Коэффициент теплопередачи . . 337 § 24-1. Передача теплоты через плоскую однослойную и многослойную
- •Глава XXV. Теплопроводность при нестационарном режиме . . . 352
- •Глава XXVI. Конвективный теплообмен . . 363
- •Глава XXVII. Конвективный теплообмен в вынужденном и свобод- ном потоке жидкости 386
- •Глава XXX. Теплообменные аппараты зд7
- •Глава XXXI. Тепло- и массоперенос во влажных телах , 460
- •Владимир Васильевич Нащокин техническая термодинамика и теплопередача
Контрольные вопросы к XX главе
Какие вещества применяются в реакторах для получения внутриядерной энергии?
Когда и где была построена первая атомная электростанция; дать описание ее цикла.
Дать описание двухконтурной атомной установки.
Какие вещества применяются в реакторах в качестве теплоносителей?
Почему пока нельзя получить высокий к. п. д. в атомной электростанции? 1
Где производится перегрев пара в атомной установке?
По какому циклу можно получить максимальный к. п. д. теплового двигателя?
Почему к. п. д. установки повышается при применении парогазового цикла?
Дать описание парогазового цикла.
Дать описание парогазовой установки с высоконапорным парогенератором.
Что такое высокотемпературная и низкотемпературная цлазма?
Дать описание газовой магнитогидродинамической установки.
Какие методы применяются для повышения ионизации газа?
Глава XXI циклы холодильных установок
§ 21-1. Основные понятия о работе холодильных установок
В соответствии со вторым законом термодинамики (см. гл. VIII) отмечалось, что при обратном цикле Карно можно, затрачивая механическую работу, отнять теплоту от источника с низкой температурой и перенести ее к источнику с более высокой температурой. Машины, непрерывно поддерживающие температуры тел ниже температуры окружающей среды, называют холодильными,'
Искусственное охлаждение помещений и различных тел находит широкое применение в народном хозяйстве (при строительстве подземных железных дорог, в угольных бассейнах, в горных рудниках, в химической и газовой промышленностях, на машиностроительных заводах, где производится термическая обработка деталей машин при.низких температурах). Холод имеет огромное значение для сохранения пищевых продуктов. Кондиционирование воздуха создает благоприятные условия в производственных и общественных зданиях и т. д. Для получения холода используются различные установки, в которых применяют в. качестве рабочего тела газообразные тела.
Холодильные установки можно разделить на две группы. К первой группе относятся газовые или воздушные установки, в которых впервые было осуществлено промышленное получение холода. Ввиду малого холодильного эффекта и больших габаритов отдельных аппаратов такие установки не получили широкого распространения.
Ко второй группе относятся компрессорные» паровые установки. Рабочим телом (холодильным агентом) в них являются пары различных веществ: аммиака (ЫН3), углекислоты (С02), сернистого ангидрида (502), фреонов- (фторохлорпроизводные углеводородов), характерным представителем которых является фреон-12 (СР2С12) и др. Паровые холодильные установки, обладающие большой надежностью действия, получили в промышленности самое широкое распространение.
Кроме газовых и паровых существуют холодильные установки, основанные на других принципах: пароэжекторные и абсорбционные. В них для производства холода затрачивается не механическая работа, а теплота какого-либо рабочего тела с. высокой температурой.
В пароэжекторной холодильной машине для сжатия холодильного агента используется кинетическая энергия струи рабочего пара произвольного вещества. Пароэжекторная холодильная установка отличается невысоким термодинамическим совершенством и в промышленности применяется реДко. Более иШрбкбе распространение получили абсорбционные холодильные установки. В них для получения холодильного эффекта используется (как и в пароэжекторных) [^энергия в виде теплоты.
Холодильная установка в отличне от теплового двигателя работает по обратному, или холодильному, циклу, наиболее совершенным типом которого является обратимый обратный цикл Карно (рис. 2М).
2 |
|
? С/ |
| і \ |
||
1 |
—^ |
и |
/ Яг |
т |
|
5 |
|
|
пл. 23652. Эта теплота передается верхнему источнику теплоты при температуре, равной постоянной температуре в процессе 3-2. Пл. 12341 эквивалентна затрачиваемой механической работе.
Показателем совершенства обратного цикла является холодильный коэффициент
є = д2/1.
•Чем больше отнимается теплоты д2 и чем Рис 9|_| меньше при этом затрачивается механиче-
" ской работы или чем больше 8, тем совершенней будет холодильный цикл. Холодильный коэффициент произвольного обратного цикла меньше по сравнению с холодильным коэффициентом обратного цикла Карно.
§ 21-2. Циклы воздушных, пароэжекторных и абсорбционных холодильных установок
На рис. 21-2 изображена схема воздушной холодильной установки, где в качестве рабочего тела применяют воздух, являющийся наиболее удобным, безвредным и доступным рабочим телом. Воздушная холодильная установка работает следующим образом. Воздух, охлаждающий помещение /, сжимается в компрессоре 2, в результате чего температура его увеличивается. Сжатый воздух при постоянном давлении нагнетается в теплообменник 3, в котором охлаждается водой до температуры окружающей среды. После .этого сжатый воздух поступает в расширительный цилиндр, или детандер 4, где расширяется до- начального давления. При расширении температура воздуха падает до -^0 или —70° С и холодный, воздух направляется для ^охлаждения помещения, где, нагреваясь, опять поступает в компрессор.
Идеальный цикл воздушной холодильной установки представлен в ро- и Тя-диаграммах (рис. 21-3 и 21-4).
Воздух в процессе 1-2 адиабатно сжимается от давления рг дор2. В изобарном процессе 2-3 от воздуха отводится теплота внешнему источнику, и температура его понижается от Т2 до Т3. При адиабатном расширении в процессе 3-4 воздух дополнительно охлаждается от тем
рпературы Т3 до Т4. Далее в изобарном процессе 4-1 происходит "отвод |?тёплоты от охлаждаемого помещения (теплоотдатчика), в,результате Йего воздух нагревается от 7*4 до Тх.
рГ*. Работа, затрачиваемая на осуществление цикла, равна разности те-^ плоты Ях и д2. Считая теплоемкость постоянной, имеем
I ■ 71 = ср (т2 — Т3), д2 = ср (Тх '— 7/4),
I = ах — д2 = ср (Т2 — Т3) — Ср (Тх — Тл). , Тогда холодильный коэффициент цикла равен-
■ Из адиабатных процессов 1-2 и 3-4
=
(р*/р№-1»*,
щ
7у7\ = Г3/Г4 или по свойствам пропорции
(71, - Т3)1(ТХ - Г4) =Т2/Г1 = Т31Т,.
»
Окончательно имеем
£
=
;г/-Д
1
=тг/(Тл-Т^ :
(21-1)
(12/11)— 1
где -Т1! — температура охлаждаемого ' помещения или температура воздуха, засасываемого в компрессор; Г2 — температура сжатого воздуха. ' ■ ■
- Цикл воздушной холодильной установки внешне необратим, так как отвод теплоты осуществляется в окружающую среду с постоянной Температурой, в пределе равной Т3. Подвод теплоты происходит от охлаждаемого помещения,'в котором должна поддерживаться постоянная температура, не превышающая Тх. Таким образом, из-за несовершенства цикла воздух после компрессора должен перегреваться на разность температур Т2 — Т3 и охлаждаться ниже температуры охлаждаемого помещения на величину Тх — Г4. Наиболее совершен
ным процессом отвода теплоты был ■ бы изотермный процесс 5-3 (рис. 21-4), а процессом подвода теплоты — изотермный процесс 6-1. При этом указанные процессы можно было бы в пределе провести обратимо. Но цикл 1-5-3-6-1 будет обратимым циклом Карно. Следо- вательно, лишний раз подтверждается, что обратимый обратный цикл Карно является наиболее совершенным циклом холодильной уста- новки. . -
Холодильный коэффициент эквивалентного обратного цикла Карно, как это следует из рис. 21-4, равен
є„ = ЯгЧ = <?2% - <?2) = Тх (Т3 - 7\),
поскольку' Гз < Т2, то. ек > е.
Цикл воздушной холодильной установки Рис. 21-5 является термодинамически несовершенным,
а установка малоэкономична и громоздка. На рис. 21-5 изображена схема пароэжекторной холодильной установки. Пар рабочего тела из испарителя / поступает в камеру смешения эжектора 2. В эту же камеру череасопло подается пар из котла 6. Полученная в камере смесь пара сжимается в диффузоре эжектора й поступает в конденсатор 3, где, отдавая теплоту парообразования, полностью конденсируется. При выходе из конденсатора жидкость разветвляется на два потока. Один поток жидкости дросселируется в регулирующем вентиле 4. Там происходит падение давления и температуры, а небольшая часть жидкости превращается в пар. Полученный влажный пар с малой степенью сухости (до 10%) поступает в испаритель / и является холодильным4 агентом. Другой поток конденсата направляется • питательным насосом 5 в котел 6, где вследствие подведенной извне теплоты превращается в пар и снова поступает к соплу эжектора.
В испарителе / холодильный агент — влажный пар, получая теплоту охлаждаемых тел, при постоянном давлении испаряется и в виде сухого пара подается в камеру смешения эжектора, и цикл повторяется. В пароэжекторной холодильной установке энергия затрачивается не в форме механической работы, а в форме теплоты. Холодильный-коэффициент пароэжекторной холодильной установки определяется уравнением
в,=*<7«/?1, (21-2)
где <?2 — количество теплоты, подводимое к холодильному агенту в испарителе на 1 кг холодильного агента; <7Х — количество теплоты, подводимое к пару в паровом котле на 1 кг холодильного агента.
Существенным преимуществом пароэжекто'рных холодильных установок является отсутствие дорогого компрессора- Кроме того,
рни отличаются простотой, надежностью в работе И малыми размерами Евсех агрегатов, но термодинамическое совершенство и тепловая экономичность их невысокие. Используя соответствующее рабочее тело, Рйароэжекторная холодильная установка позволяет получать весьма | низкие температуры.
Следующим представителем холодильных установок является абсорбционная холодильная установка. Абсорбцией называется процесс ^"поглощения всей массой одного тела другим. Абсорбционные холо-1 дильные установки существенно отличаются от всех других холодильных установок простотой конструкции. Холодильный эффект в абсорб-I ционных установках получается не за счет затраты энергии в форме ; механической работы, а осуществляет-" ся за счет энергии в форме теплоты. : Для абсорбционной установки подбираются растворы двух тел, полностью растворенных друг в друге и отличающихся разными температурами кипения. Легкокипящая жидкость используется как холодильный агент, а, другая жидкость с высокой температурой кипения—как абсорбент.
Температура- кипения бинарного раствора при данном давлении зависит от концентрации раствора. Изображение свойств ' бинарных систем производят на так называемых диаграммах состояния, где по оси
абсцисс откладывается концентрация холодильного агента С, а по оси ординат — давление р или температура / (рис. 21-6). Начало координат соответствует температуре кипения чистого вещества абсорбента — точка А (Сх — 1; С2 — 0), а точка В — температуре чистого ве-'щества холодильного агента (С2 = 1; Сх — 0; Сг + С2 — 1). Кривая АаВ представляет собой состояние жидкой фазы или линию кипящего раствора при данном давлении, а кривая АЬВ — линию конденсации (сухого насыщенного пара) или линию газообразной фазы при равновесном сосуществовании обеих фаз.
Рассмотрим процесс парообразования бинарной смеси в/С-диаграм-ме. Допустим, что начальное состояние исследуемой смеси характеризуется точкой 1 с концентрацией Сх'и температурой ^, Если к данному раствору подводить теплоту, то ее температура будет возрастать по линии 1-2. В точке 2, расположенной на кривой кипящей жидкости, раствор закипит и температура сухого насыщенного пара в точке 2" будет равна температуре жидкости. Состав пара в точке 2" значительно отличается от состава кипящей жидкости в точке 2, Следовательно, .в точке 2 находятся кипящая жидкость состава 02> и находящийся в равновесии сухой насыщенный пар состава С2», Причем С2» >> С2-, 1, При дальнейшем подводе теплоты в кипящей жидкости уменьшается содержание второго компонента, а процесс парообразования соответствует линии 2-3. В точке 3 раствор представляет систему, состоя
щую из кипящей жидкости (точка 3') состава С'з- и сухого насыщенного пара (точка 3") состава Су, причем с3» >С3',.С3- и С3» представляют собой равновесные составы соответственно жидкости и пара для давления р и температуры кипения £3' = 13», Если подводить теплоту и далее, что можно достичь точки 4, в которой раствор будет полностью переведен в сухой насыщенный пар, причем состав этого пара тот же, что и начальный состав жидкой смеси (С4» -= С), Кипящая жидкость, равновесная с сухим насыщенным паром состава С4», имеет
состав С4'. При дальнейшем подводе теп-
"Х^. лоты будет происходить перегрев пара
I . ? (^1 (точка"^)-.
начнется конденсация_ пара, следствием которой будет полное поглощение или абсорбция пара жидкостью. При этом теплота конденсации будет отводиться при температуре жидкости более высокой, чем температура пара ^2. "В "результате будет происходить переход теплоты от тела менее нагретого (пара высокой концентрации) к телу более нагретому (жидкости низкой концентрации).
В соответствии с изложенным принципиальная схема абсорбцион- ной установки имеет вид, показанный на рис. 21-7. Работа абсорбцион- ной холодильной установки протекает следующим образом. В паро- генераторе /,ч]ри подводе теплоты <?!, холодильный агент выпаривается из бинарной смеси и в виде почти сухого насыщенного пара направляет- ся в конденсатор 2, где полностью конденсируется, отдавая теплоту парообразования охлажающёй воде. Холодильный агент- в виде жидкости дросселируется в регулирующем вентиле 3, при этом давле- ние его уменьшается и температура жидкости падает до температуры, более низкой, чём температура охлаждаемого помещения 4. Получая теплоту <?2 от охлаждаемых тел,-агент испаряется, превращаясь во влажный пар и поступает в абсорбер 5, где, отдавая теплоту абсорбции охлаждающей воде,* полностью поглощается абсорбентом. При абсорб- ции агента абсорбентом раствор большой концентрации подается На- сосом 6 в парогенератор, где вследствие подводимой извне теплоты <?! агент выпаривается из раствора и направляется в конденсатор 2. ' Абсорбент со слабой концентрацией агента через дросселирующий вен- тиль 7, где давление и температура смеси падают, направляется в аб- сорбер 5. В абсорбере концентрация агента повышается и он снова направляется насосом 6 в парогенератор, • "'
^•Холодильный коэффициент, или степень использования теплоты Ёсорбционной холодильной установкой, определяется из уравнения
« = Ягісіи (21-3)
Ші дг — количество теплоты, полученное хладоагентом от охлаждае-рх тел; Ці — количество теплоты, затраченное в парогенераторе.
Холодильный коэффициент есть отношение теплоты, полученной от. охлаждаемых тел, к затраченной теплоте в парогенераторе.
Абсорбционные холодильные установки термодинамически менее Совершенны, чем паровые, но они просты, надежны^ дешевы в изготовлении и поэтому получили широкое распространение, например при изготовлении домашних холодильников.
§ 21-3. Цикл паровой компрессорной холодильной установки
Наибольшее распространение для охлаждения тел до температуры I—20° С получили холодильные установки, в которых холодильным агентом являются легкокипящие жидкости — аммиак, фреоны, сернистый ангидрид и другие при невысоких давлениях (желательно близких к атмосферному).
/ИЛМЛ
Рис. 21-8
Схема холодильной компрессорной установки, работающей на парах аммиака (ЫН3), представлена на рис. 21-8. На"этой схеме / — компрессор; 2 — конденсатор; 3 — дроссельный вентиль; 4 — охлаждаемое помещение (испаритель).
В компрессоре сжимается аммиачный сухой насыщенный пар или влажный пар с большой степенью сухости по адиабате 1-2 до состояния перегретого пара в точке 2-(рис. 21-9). Из компрессора пар нагнетается в конденсатор, где полностью превращается в жидкость (процесс 2-3-4). Из конденсатора жидкий аммиак проходит через дроссельный вентиль, в котором дросселируется, что сопровождается понижением температуры и давления. Затем жидкий аммиак с низкой температурой поступает в охладитель, где, получая теплоту (в процессе 5-1) исга-ряется и охлаждает рассол, который циркулирует в охлаждаемых камерах. Процесс дросселирования как необратимый процесс изобра-^ жается на диаграмме условной кривой 4-5.
В паровой компрессорной установке не применяется расширительный цилиндр (детандер), а рабочее тело дросселируется в регулировочном вентиле? Замена расширительного цилиндра дросселем сопровождается возрастанием энтропии, что вызывает некоторую потерю холодопроизводительности, по эта замена значительно упрощает установку и дает возможность легко регулировать давление пара и получать необратимую температуру в охладителе, так как в области двухфазных состояний эффект охлаждения п.ри дросселировании будет таким же, как'и при адиабатном процессе расширения. При наличии расширительного цилиндра процесс пошел бы по адиабате 4-9. Потеря холодопроизводительности от замены расширительного цилиндра дроссельным вентилем измеряется пл. 95769, поэтому количество теплоты д2, получаемое 1 кг аммиака от охлаждаемых тел, уменьшается и изображается пл. 75187 (г\ — г6) = (к — г4). Количество теплоты <?',, отведенное охлаждающей водой в конденсаторе, изображается пл. 64286. Работа, затраченная на совершение цикла, /' = <?1 — <72 = = пл. 6412576 = пл. 1041210 = к — г2. Равенство пл. 6412576 и 1041210 следует из условия, что в результате дросселирования аммиака энтальпия в точке 5 будет равна энтальпии в точке 4.
Холодильный коэффициент компрессорной аммиачной установки
е = <7,//'.= (пл. 75187)1{ш. 1041210),
где <?2 = к — г5 = г'1 — к — количество теплоты, воспринимаемое аммиачным паром в охладителе; /' = /2 — к — работа, затраченная при адиабатном сжатии пара в компрессоре.
Отсюда холодильный коэффициент установки равен ч
е = {к - кУ(к — к)- (21-4) Значения энтальпий в уравнении (21-4) определяют по «-диаграмме или по таблицам для аммиака. Паровые холодильные установки имеют большое преимущество перед воздушными. Они компактны, дешевы и имеют более высокий холодильный коэффициент.
§ 21-4. Глубокое охлаждение
Сжижение газов имеет для народного хозяйства весьма важное значение. Чтобы превратить в жидкость какой-либо газ, необходимо его температуру сделать ниже параметров критической точки. Только в этом случае возможно одновременное равновесное сосуществование жидкой и газообразной фаз. Сжижение газов можно осуществить с помощью машины, совершающей обратный или холодильный цикл. Теоретически наименьшая механическая работа будет затрачена в обратимом цикле.
Допустим, что газ охлаждается от температуры 7\ (точка 3, рис. 21-10) до температуры Т2 (точка /). Газ от состояния в точке 3 изотермио сжимается (точка 4), причем теплота цх = Тх (§г —' 54) переходит к окружающей среде. В результате следующего адиабатного •■расширения (точка /, процесс 4-1) получается сжиженный газ. По такой схеме затрачивается только минимальная работа /мии. Минималь
щя работа сжижения равна сумме работ, затрачиваемых для охлажде-шп газа и отнятия от него полной теплоты парообразования:
'мин ~ 4-2 'г-1-
Минимальная работа идеального цикла на рис. 21-10 изображается
Изл. 32143 и равна разности двух площадей: пл. 37543, равной произве-
I " тг> ■
йению 7*1 (5, — 55), и пл. 321573, равной <72 = .1 срйТ + г = 13 — 1и
откуда
'мин = Т-1 (57 :— 55) — (г3 — 1Х),
'нСОбР = 'обр "Г" ТдАЭ,
где Т0 — температура окружающей среды.
Идеальный цикл практически неосуществим, так как для получения состояния в точке 4 необходимо создавать давление в десятки и сотни бар, чтобы при адиабатном процессе 4-1 попасть на пограничную кривую жидкости. Поэтому рис реализовать этот цикл" не представляется возможным*.
В настоящее время холодильная техника для сжижения газов располагает большим количеством самых разнообразных аппаратов, в которых используется два метода: эффект дросселирования (эффект Джоуля — Томсона) и адиабатное расширение газа" с отдачей внешней работы.
Впервые цикл высокого давления с однократным дросселированием был осуществлен К. Линде ив технике известен как цикл'Линде. В установке Линде используется регенеративный принцип, который заключается в непрерывном понижении температуры при дросселировании для последующего охлаждения новой .порции газа. Процесс непрерывного понижения температуры продолжается до тех пор, пока не наступит температура сжижения газа.
На-рис. 21-11 показана простейшая схема установки высокого давления с однократным дросселированием для сжижения воздуха по методу Линде. В компрессоре / воздух сжимается адиабатно от давления рг до р2, причем температура возрастает с к до /2. Сжатый воздух охлаждается водой в холодильнике 2 до температуры /х. Охлажденный сжатый воздух при давлении р2 поступает в противоточный теплообменник 3, где охлаждается до температуры /3 холодным воздухом.