Емельянов С.В. Новые типы обратной связи
.pdf1.7. Глубокая обратная связь |
61 |
Если, например, р(«) = 1, то с неизбежностью q(s) = 1, и все определяется устойчивостью полинома
(fik{s) = л^ + (Ai + А2)з + А1А2 + *;,
которгм на^ступает только при выполнении неравенства
Ai + Аг > 0.
Ясно, что последнее нергшенство может и не выполняться. Если же р{з) = л + с, где с = const > О, то при q(s) = 1 устойчивость полинома
4>k{s) = 3^ + [{Xi + Х2) + к] S + Х1Х2 + кс
наступает при любых параметрах Ai, А2 и достаточно большом значении коэффициента обратной связи к. При этом следует обратить внимание на то, что передаточнги! функция регулятора
физически нереализуема, так как deg q(s) < deg р{з), следовательно, в при веденных выше расчетах нужно, как минимум, положить
q(s) = 3 + q, q = const > 0.
Тогда можно установить, что отвечающий за устойчивость замкнутой си стемы полином имеет вид
4>k{s) = 3^ + {Xi + Х2 + q) 3'^ + [А1А2 + (Ai -I-A2)g-|-fc] 3-f-AiA2g-f-fcc,
a устойчивость наступает при достаточно больших значениях параметров
к тл q. Тем самым мы получим |
структуру замкнутой системы управле- |
|||
у' |
^ |
|
s + c |
|
|
|
s + q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
1 |
" |
^ 6 |
1 |
|
S + X2 |
Чу' |
s + Xi |
Рис. 1.44
ния (рис. 1.44), устойчивую при неограниченном увеличении коэффициента обратной связи {к —>• оо) и решающую поставленную задачу стабилизации.
62 |
Глава 1. Принципы построения линейных систем |
1.7.3. О грубости систем с глубокой обратной связью
Рассмотрим влияние двух типов вариаций оператора объекта:
•регулярных вариаций, или вариаций параметров;
•нерегулярных вариаций или сингулярных возмущений, меняющих порядок объекта.
Для анализа последствий, которые имеют место при регулярных воз мущениях, достаточно обратиться к полиному
ipk{s) = a{s) q{s) + kb{s) p{8),
отвечающему за устойчивость замкнутой системы. Очевидно, что если полиномы ^б,р(«) = b(s)p(s) и ipk{s) гурвицевы (последний при достаточно большом значении к), то, в силу непрерывной зависимости спектра от параметров, малые изменения параметров полиномов a(s) и b{s) (т.е. параметров объекта) не меняют ситуацию качественно%
Иными словами,
• системы с глубокой обратной связью грубы по отношению к регу лярным возмущениям.
При сингулярном возмущении меняется порядок объекта, напри мер, вместо передаточной функции W{s) = b{s)/a{s) мы имеем дело с передаточной функцией вида
WAS) = - 7 ^ , a{s) T(S)
где T(S) — некоторый устойчивый, но неизвестный полином степени не ниже первой, т.е. deg T(S) > 1. Тогда за устойчивость замкнутой системы отвечает полином вида
<Рк («) = •г(«) a{s) q(s) + kb{s) p(s)
и ясно, что если имеет место неравенство deg T{S) > 2, то для физи чески реализуемой обратной связи полином fl{s) всегда неустойчив при fc -> оо. Надежда на устойчивость сохраняется только тогда, когда deg T{S) = 1. Но и эта надежда призрачна, так как порядок реального объекта всегда выше порядка его математической модели и,следовательно,
•практическое использование глубокой обратной связи всегда ведет
кнеустойчивости.
Следовательно, значение коэффициента усиления, предельно допу стимого по соображениям устойчивости, ограничено некоторым кри тическим значением kct, т.е. О < к < к„. Последнее, разумеется, не позволяет полностью устранить влияние возмущения / на регулиру емую координату у и, как следствие, добиться требуемого равенства у = у', т.е. не позволяет точно решать задачу стабилизации. Иными словами,
•системы с глубокой обратной связью негрубы по отношению к син гулярным возмущениям.
1.7. Глубокая обратная связь |
63 |
Пример 7. Неустойчивость систем с обратной связью по от ношению к сингулярным возмущениям. Пусть в системе с обратной связью (Пример 6) имеется действующее указанным выше способом сингу лярное возмущение с оператором
т(а) = гз + 1, г = const > 0.
Тогда полином замкнутой системы упргъвления описывается выражением ifil{s) = {тз + 1){з + \2){з + Ai)(s + д) + к{з + с)
и ясно, что ни при кгисом положительном значении г он не может быть гурвицевым при /с -> оо. Таким образом, построенная в Примере 6 система стабилизгщии неработоспособна при к -^ оо. Заметим, что при к < кет полином (р^(з) устойчив, однако требуемое равенство у = у' не выполняется и, более того, ощибка стабилизащш зависит от возмущения f{t).
Выясним, что принципиально нового вносит в полученные резуль таты дополнительная прямая связь по нагрузке в соответствии со схе-
• ^ |
kR |
Рх — ^
Рис. 1.45
мой, представленной на рис. 1.45. Отвечающие этой структуре урав нения имеют вид
y = P2{f + r), r=Pi{u + u'), u'=Qy', |
u = |
kR{y'-y). |
После исключения переменных и, и' и г находим искомую связь между переменными у, у' и / в виде
{l + kPR)y = P2f + {kPR + PQ)y'.
Из этого выражения следует, что рассматриваемая прямг1я связь по нагрузке не влияет на устойчивость системы, так как отвечающий за устойчивость полином 1 -f- kPR не зависит от оператора Q. Точ ность компенсации возмущения / также не зависит от оператора Q. Польза от прямой связи состоит в том, что при конечном коэффи циенте усиления (к 4С ^сг) с помощью оператора Q можно повысить точность поддержания требуемого равенства у = у'.
64 |
Глава I. Принципы построения линейных систем |
1.7.4.Метод пространства состояний в €кналнзе систем с глубокой обратной связью
Решим задачу стабилизации объекта из Примера 6 (рис. 1.42) мето дами пространства состояний. Дифференциальные уравнения, опи сывающие объект в пространстве состояний, имеют вид
У + \2У=/+г, |
(1.42) |
г-\- Air = и. |
|
Применим оператор d/dt+Xi к уравнению (1.42), полагая, конечно, дифференцируемость функции / . Тогда, используя стандартные обо значения
a2 = Ai-bA2, ai = А1А2,
уравнение объекта можно записать следующим образом: |
|
y + a2y + aiy=F + u, |
(1.43) |
где F = f + Xyf — возмущение, приведенное ко входу объекта, т.е. к управляющему входу. Пусть
у' + а2у' + aiy' =Y'.
Вычтем из этого выражения уравнение объекта (1-43) и, так как е = у" — у, получим в результате уравнение объекта в отклонениях:
ё + огё + aie = Y' - F -и.
Определим декартовы координаты xi = е, жг = ^ и запишем урав нения объекта управления в фазовом пространстве (xi,a;2)- Имеем
XI = Х2) ^2 = —iiaJi — ога^г — и + У — F.
При обратной связи
и = ка, а = Х2 + cxj, с = const > О,
получаем замкнутую систему управления вида
ii = Х2, Х2 = -aixi - агхг - к{х2 + cxi) + Y' - F. |
(1-44) |
При к -> оо последнее дифференциальное уравнение вырождается в алгебраическое уравнение X2-f-cxi = 0. После подстановки Х2 = —cxi в дифференциальное уравнение (144), получаем уравнение предельного движения в виде
Xi = —CXi.
Поскольку это уравнение экспоненциально устойчиво, а
у' -y = e = xi,
то у* — у —> О, и задача стабилизации тем самым решена.
1.7. Глубокая обратная связь |
65 |
1.7.5.Геометрическая интерпретация систем с глубокой обратной связью
Если в (1.44) положить
oi = const, 02 = const, Y' — F = А = const,
TO уравнения замкнутой системы принимают вид
i i = ar2, Х2 =-aiXi-a2X2-k(x2 |
+ cxi)+А, |
(1-45) |
и полученным аналитическим результатам можно придать геометри ческую интерпретацию (рис 1.46). При конечном значении параме-
|
^ 2 |
|
|
^ |
Чг» |
|
|
\ ° |
pi |
|
|
|
|
У^Л2(к) |
а=0 |
|
|
Нк) |
|
Рис. 1.46
тра к качественное поведение фазовых траекторий системы (145) ил люстрирует рис. 1.46а, на котором Ai(fc), A2(fc) — нули характери стического полинома <ph{s), определяющие парциальные движения, а X* = A/{kc + ai) — статическая ошибка. При Л -> ос прямая Ai(fc) стремится к прямой <т = О, прямая Х2(к) занимг1ет вертикальное поло жение, а точка х* стремится к нулю. В результате получаем фазовый портрет предельной системы, представленный на рис. 1.466.
1.7.6.Влияние амплитудного ограничения на системы с глубокой обратной связью
Пусть в канале управления имеется ограничение на амплитуду сиг нала (рис. 1.47). Тогда при использовании глубокой обратной связи наступает, в отличие от предыдущего случая, качественно новая ситу-
•i-^-TT
sat
Рис. 1.47
66 |
Глава 1. Принципы построения линейных систем |
ация. Поясним это. Пусть sat (•) описывает функцию насыщения или линейную зону с упорами (рис. 1.48а). Если и = fc<r, то зависимость
|
к |
|
|
|
|
V |
1 |
U |
|
|
|
-1 |
|
|
|
||
|
J/. -01 |
1" |
|
-I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
1 .. .;, |
U |
к |
а |
|
|
-1 /0 ! |
|||
|
|
Г |
|
||
|
|
-1 |
|
|
|
Рис. 1.48
v{<j) подобна sat(«), но с измененной зоной линейности (рис. 1.486). Ясно, что при Л -4 00 функция sat {ко) превращается в функцию иде ального реле (рис. 1.48в). В результате взамен гладкого управления и = к(т получаем разрывное управление и = sgn сг и вместо линейной системы — релейную систему, фрагмент которой показан на рис. 1.49.
г L. Рг
Рис. 1.49
1 .
V U
0
-1
Поведение релейных систем разительно отличается от поведения линейных систем. Некоторые важные особенности поведения релей ных систем рассматриваются в следующей главе.
Подводя итог обсуждению темы, можно сделать следующий вывод:
•не существует линейного регулятора, робастно решающего задачу стабилизации при наличии неизвестного внешнего возмущения.
1.8.Библиографический комментарий
Работы [ 13, 56, 58, 77, 78, 95-97] заложили теоретическую базу клас сической теории автоматического регулирования. Действительно, ан глийский ученый Дж. Максвелл (J. Maxwell) впервые в [95] матема-
1.8. Библиографический комментарий |
67 |
тически исследовал вопрос об устойчивости пары "паровая машина — регулятор" и сформулировал критерий асимптотической устойчиво сти линейного уравнения третьего порядка.
Русский математик И.А. Вышнеградский в статье [13] уточнил модель Максвелла и провел исчерпывающее качественное исследова ние произвольной трехмерной системы. Он впервые поставил вопрос о качестве переходного процесса в системе автоматического управле ния и математически описал границы областей в пространстве па раметров уравнения системы с различным типом качественного по ведения его решений, дал практические рекомендации по настройке регулятора Дж. Уатта (J. Watt).
Словацкий инженер А. Стодола (А. Stodola) сформулировал не обходимые условия устойчивости произвольного полинома и привлек внимание немецкого математика А. Гурвица (А. Hurwitz) к проблеме необходимых и достаточных условий устойчивости. Эта задача была решена Гурвицем в 1895 г. с использованием результатов Ш. Эрмита (Sh. Hermitte), но еще ранее, в 1877 г., эквивалентные условия устой чивости были найдены Е. Рауссом (E.J. Routh) [97].
Наиболее общие методы исследования устойчивости и основные по нятия современной теории устойчивости движения даны A.M. Ляпу новым в диссертации [56].
Частотные методы и структурные схемы стали широко приме няться в теории управления после работ Г. Найквиста (Н. Nyqwist) [9б],Г.Блейка(Н. Black) [77], Г. Воде (Н. Bode) [78] и А.В. Михай лова [58]. Ученые провели исчерпывающее исследование устойчиво сти замкнутых обратной связью систем по частотным характеристи кам объекта и регулятора.
Основные постановки задач и базовые принципы теории автома тического регулирования имеют глубокие корни. Считается, что аме риканец М. Бултон (М. Boulton) в 1788 г. и француз Ж.-В. Понселе (J.-V. Poncelet) в 1826 г. ввели в научный обиход принцип разомкну того регулирования. Авторство принципа обратной связи датиру ется 1788 г. и приписывается американцу Дж. Уатту. Интеграль ную компоненту в обратную связь ввел в 1837 г. француз Л. Молини (L. Molinie), производную — немцы, братья Уильям и Вернер Сименсы (William & Werner Siemens) в 1844 г. Регулирование по нагрузке впер вые было предложено Ч. Портером (СТ . Porter) в 1908 г., релейная обратная связь, по-видимому, впервые использовалась Ч. Шофилдом (C.L. Schofield) еще в 1836 г., пропорциональное регулирование при менялось в 1870 г. американцем Д. Вудбери (D.A. Woodbury).
С современной трактовкой методов прямого управления можно ознакомиться по работам [1, б, 11, 12, 64, 67]. Принцип двухканальности изложен в [61, 62, 67]. Метод Кулебакина подробно описан в [49, 52]. Теория и методы большого коэффициента усиления, повидимому, впервые систематически изложены в монографии [57].
Глава 2
Некоторые принципы построения нелинейных регуляторов
Релейные системы являются простейшим видом принципиально нели нейных динамических систем, они описываются дифференциальными уравнениями с разрывными характеристиками и потому часто их на зывают разрывными системами. В теории автоматического управле ния интерес к исследованию разрывных систем связан с использова нием сервомеханизмов типа полный вперед-полный назад, а также ввиду наличия амплитудных ограничений на сигналы.
В этой главе мы рассматриваем некоторые специальные вопросы теории релейных систем, представляющие интерес в общем контексте монографии и прежде всего в связи с ангшизом возможностей релейной стабилизации в условиях неопределенности.
2.1. Релейная обратная связь
2.1.1. Основные понятия
Релейная система — это система, в структурной схеме которой име ется хотя бы один релейный элемент (РЭ). В теории автоматического управления релейной считают, как правило, обратную связь, изобра женную на рис. 2.1, на котором sgn (•) — нелинейная операция, устана-
Т ^ |
R |
а |
sgn |
|
|||
|
|
|
|
у |
|
\' |
и |
|
Р |
||
|
|
|
Рис. 2.1
вливающая связь между управлением и и выходом а регулятора R по формуле и — sgn (X. Если релейных элементов несколько, то систему называют каскадной релейной системой.
Характернсш особенность РЭ — разрывность, что вносит суще ственную специфику в методы анализа и синтеза релейных систем, а
2.1. Релейная обратная связь |
69 |
также накладывает отпечаток на их качественное поведение и функ циональные возможности. Типичные модели релейного элемента изо бражены на рис. 2.2.
и
1 |
|
|
1 |
|
|
Г |
|
|
• |
|
|
||
|
|
- Д, |
А |
|
-д |
|
0 |
а |
|
а |
|||
|
0 |
Т |
Д о- |
|||
- 1 |
|
|
- 1 |
|
-1 |
|
Идеальный РЭ |
|
РЭ с гистере |
|
РЭ с мертвой |
||
|
|
|
зисом 2Д |
|
зоной 2Д |
Рис. 2.2
Необходимость рассмотрения релейной системы естественно воз никает, когда в системе управления используется реальный привод (силовой механизм типа "полный вперед — полный назад") либо ре лейная система выступает в качестве удобной абстракции, например, в виде предельной системы (рис. 2.3) для системы с глубокой обратной связью при наличии амплитудного ограничения в кангше управления.
sat(.)
|
е |
|
к<7 |
1 |
1 |
и |
|
R |
/:i/k |
||||
|
|
-1 |
||||
i/ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
-1/к: / 0 |
|
1' |
к — оо |
|
|
Р |
[ |
|
|
|
Рис. 2.3 |
П р и м е р 8. Простейшая релейная система. Рассмотрим простей шую следящую систему первого порядка, представленную на рис. 2.4.
S |
у' |
7) |
е |
к |
|
• |
|||
|
"V 9 |
' |
||
|
|
У |
|
s + a • i: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
4S>' |
Рис 2.4
70 |
Глава 2. Некоторые принципы |
построения нелинейных |
регуляторов |
|
|
Движение тахой системы можно описать уравнениями |
|
||
|
у + ау = и + f |
— |
объект, |
|
|
и = ке |
— |
регулятор, |
(2.1) |
|
е = у' — у |
— |
оишбка слежения. |
|
Для анализа свойств системы (2.1) удобно переписать уравнение ее дви жения относительно "ошибки". Прямыми вычислениями находим
e = y'-y = y ' - t i - f - a y \ . =-{k + a)e + y' + ay'-f. |
(2.2) |
Пусть e(t, jfc) — какое-либо решение уравнения (2.2). Ясно, что
Б т e{t,k) = 0
при любом параметре а, "практически" произвольном задании y'{t) и воз мущении f{t). Пусть теперь в кгмале обратной связи исследуемой системы
S |
2/* i е • к -—• |
sat —1 |
|
У |
Г |
|
1 |
|
|
s + a |
|
|
Рис. 2.5 |
|
имеется ограничение типа sat (•) — насыщения (рис. 2.5). Тогда при А; —^ оо возникает качественно новая ситуащш и "ургшнение в ошибках" имеет вид
ё = —а е — sat (ке) + F,
где для удобства использовано обозначение
F = y' + ay'-f.
В пределе при к -> оо имеем дело с релейной системой
ё = - a e - s g n e - t - F . |
(2.3) |
Система (2.3) разительно отличается от системы (2.2). Ясно, что для неустойчивого объекта (т.е. когда а < 0) задача слежения реша ется системой (2.3) только при выполнении неравенства
\ae + F\< 1,
иначе говоря, только при определенных начальных условиях и только для ограниченного возмущения F. Следовательно,
•релейной обратной связью стабилизируются более узкие, по срав нению с линейной обратной связью, классы объектов и только при действии ограниченных по амплитуде возмущений.