Теория систем автоматического управления. В.А. Бесекерский, Е.П. Попов, 1975
.pdf(19.75)
Наконец, для q'(а, х°) будем иметь
С учетом значений соответствующих синусов получим
(19.76)
Релейная характеристика с гистерезисной петлей. Считая, что релейная характеристика с гистерезисной петлей (рис. 19.10, в) есть частный случай релейной характеристики общего вида при m=-1, получим
(19.77) при а>b+|x° |.
Релейная характеристика с зоной нечувствительности. Релейную характеристику с зоной нечувствительности (рис. 19.10, г) следует рассматривать как частный случай релейной характеристики общего вида при m = 1. Тогда получим значения, постоянной составляющей и коэффициентов гармонической линеаризации:
(19.78) при а>b+|x° |.
Идеальная релейная характеристика. Для идеальной релейной характеристики (рис. 19.6, б), полагая в последних формулах b = 0, получим
(19.79) при а >|x0|.
Релейная несимметричная характеристика. Релейная несимметричная характеристика при гармоническом изменении входной величины х со смещенным
центром колебаний представлена на рис. 19.11, а. Так будет изменяться напряжение на потребителе, управляемом поляризованным реле, если реле при срабатывании включает потребитель на полное напряжение, а при отпускании выключает.
Вычисляя постоянную составляющую по формуле (19.6), получим
После подстановки значений соответствующих углов имеем
(19.80)
Далее,
или, с учетом значений углов ψ 1 и ψ 2,
(19.81) при а>|b-x0| и a>|x0-mb|.
Наконец,
или, с учетом соответствующих синусов,
(19.82)
при тех же ограничениях.
Нелинейная характеристика с зоной нечувствительности. Нелинейная характеристика с зоной нечувствительности изображена на рис. 19.12, а. Коэффициент q' в этом случае равен нулю, так как характеристика однозначная.
Определим значения постоянной составляющей F° (а, х°) и коэффициента гармонической линеаризации q(а, х°) в соответствии с видом функции F(х° + а sinψ ), показанной на рис.
19.12, б.
Для постоянной составляющей имеем
что после подстановки соответствующих углов дает
(19.83) при a>b+|x0|
Вычисляя коэффициент q(а, х0), получаем
что с учетом значений углов дает
(19.84) при а>b+|x0|;
Нелинейная характеристика с насыщением. Для нелинейной характеристики с насыщением (рис. 19.8) при несимметричных колебаниях аналогичным путем получаем следующие значения постоянной составляющей F0(а, х°) и коэффициента гармонической линеаризации q(а, х°):
(19.85) |
|
|
|
|
|
|
|
при а>b+|x0|. |
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
0 |
|
|
x |
0 |
|
Проиллюстрируем на примере данной нелинейной характеристики графики |
|
= |
|
|
|
||
|
|
|
|
||||
c |
f1 |
b |
|
||||
|
|
|
|
|
a |
= const и |
q |
= f |
|
a |
x0 |
= const , вычисленные по формулам |
||
при разных |
|
|
2 |
|
|
при разных |
|
|||
b |
k |
|
b |
|||||||
|
|
|
b |
|
(19.85) и представленные на рис. 19.13.
Из графиков для F° (рис. 19.13, а) видно, что при наличии колебаний входной величины нелинейного звена его статическая характеристика для медленно меняющегося
воздействия (функция смещения) сглаживается, причем увеличение амплитуды колебаний входной величины приводит к уменьшению коэффициента усиления нелинейного звена по постоянному или медленно меняющемуся входному воздействию.
Графики для q (рис. 19.13, 6) характеризуют прохождение через нелинейное звено колебательной составляющей в зависимости от амплитуды на входе и смещения центра
колебаний. Как видно, увеличение смещения приводит к уменьшению коэффициента усиления для колебательной составляющей.
Нелинейная характеристика типа люфта или зазора. В случае несимметричных колебаний нелинейная характеристика типа люфта или зазора (рис. 19.14) смещается вдоль средней линии, так что ее прежний центр 0 переходит в положение 0'. Постоянная составляющая в этом случае определяется простой формулой
Колебательная составляющая функции F(х° + а sinψ ) относительно нового центра
колебаний не зависит от величины смещения х°. Так, например, шестереночная пара, имеющая люфт, передает движение с тем же передаточным числом для любых углов поворота ведущей шестерни. В случае колебаний в кинематической передаче,
включающей данную шестереночную пару, люфт будет проявлять себя одинаково для любых углов поворота. Поэтому для коэффициентов гармонической линеаризации характеристики типа люфта или зазора в случае смещенного центра колебаний относительно начала отсчета будем иметь те же формулы (18.27), что и для случая симметричных колебаний.
ГЛАВА 20 ОЦЕНКА КАЧЕСТВА НЕЛИНЕЙНЫХ ПРОЦЕССОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ
§ 20.1. Приближенное исследование колебательных переходных процессов
Рассмотрим симметричные относительно оси времени колебательные переходные процессы в нелинейной автоматической системе, которые в первом грубом приближении могут быть описаны затухающей или расходящейся синусоидой с медленно меняющимися во времени показателем затухания и частотой (рис. 20.1).
Прежде чем записать это математически, обратим внимание на два существенных обстоятельства. Для линейных систем, когда показатель затухания ξ = const и частота
w=const, пишут
(20.1)
Если же частота w и показатель затухания ξ , в процессе колебаний меняются с течением времени, то решение следует записывать в другом виде.
Во-первых, следует писать sinψ (t) и определять текущее значение частоты в произвольный момент времени в виде
(20.2)
Причем
(20.3)
где ψ 0— постоянная (начальная фаза). Существует другой способ, когда
полагаютψ =w0t+ϕ (t) при w0=const, причем согласно (20.2) текущее значение частоты
(20.4)
Однако в данной задаче целесообразно придерживаться первого представления (20.2) и (20.3)
Во-вторых, при переменном во времени показателе затухания следует определять текущее значение амплитуды а (рис. 20.1) не в виде a0 eξt , как сделано в (20.1), а в виде дифференциальной зависимости
Здесь в общем случае коэффициенты гармонической линеаризации будут зависеть от трех неизвестных: a, w и ξ . Если же рассматривается нелинейность F(х), как чаще всего
бывает, то q и q' сохраняют прежний вид:
(20.14)
и в этом случае можно целиком использовать материал главы 18 в виде готовых выражений q(а) и q'(а) для различных конкретных нелинейностей, учитывая, однако, новую форму (20.12) замены нелинейной функции.
В случае нелинейных систем первого класса дифференциальное уравнение колебательного переходного процесса
(20.15)
при наличии свойства фильтра (§ 18.2) после гармонической линеаризации согласно (20.12) принимает вид
(20.16)
Колебательный процесс в линейной системе, описываемый решением (20.1), соответствует паре комплексных корней характеристического уравнения р = ξ + jw с
постоянными значениями ξ и w. Аналогично и колебательный процесс в нелинейной
системе, описываемый приближенно формулами (20.7) и (20.8), определяется медленно меняющимися значениями ^ и со, которые можно находить путем определения пары комплексных корней р = ξ ± jw характеристического уравнения гармонически
линеаризованной системы (20.16).
В соответствии с этим в характеристическое уравнение
(20.17)
подставим р =ξ +jw для определения значений ξ и w, удовлетворяющих этому уравнению. В результате получим
(20.18)
Подстановку значения ξ + jw вместо р в любой многочлен удобно выполнять путем разложения его в ряд по степеням jw, например;
где индекс ξ означает, что в выражения производных надо подставить ξ вместо р. По такой же формуле разлагается в ряд и многочлен R(ξ + jw). При малых значениях ξ (для
медленно затухающих процессов) вместо (20.19) удобнее применять разложение по степеням ξ , ограничиваясь его первой степенью, а именно:
где индекс jw означает подстановку jw вместо p в выражения для производных. В комплексном уравнении (20.18) содержатся три неизвестные: ξ , w и а, причем
последняя входит в q и q'. Поэтому указанное комплексное уравнение позволяет найти две переменные как функцию третьей: