книги из ГПНТБ / Колебания и устойчивость упругих систем машин и приборов
..pdf
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
18 |
|
т |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
H0/D |
1.9Э |
1,99 |
2,03 |
2,13 |
2,19 |
2,32 |
2,46 |
2,62 |
сначала уменьшается, |
затем растет. У пружин с |
Я0/ 0 < |
1,99 |
|||||
экстремума жесткости нет іи оиа |
возрастает с ростом осевой |
|||||||
(силы. |
Пружины сЯ 0/£)>2,62 тоже не имеют экстремума, но |
|||||||
поперечная жесткость с ростом |
осевой |
силы у |
них быстро |
|||||
падает. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для экспериментальной проверки поведения поперечной |
||||||||
жесткости при |
различных осевых нагрузках |
был сконструи |
рован испытательный стенд. На рис. 47 показана схема это го стенда, повторяющая при работе расчетную схему нагру жения по рис. 46.
На основании 1 неподвижно установлена стойка 2 с пли той 3, на которую жестко крепится пружина 4. К свободно му концу пружины также жестко прикреплена плита 5 с четырьмя рычагами 6. На два рычага (расположенных пер пендикулярно направлению деформации) на тросиках подве шиваются сменные грузы 7, создающие осевую силу Рг. Осе вая деформация, при этом, контролируется передвижным рей-
s. М. В. Хвингия и др. |
129 |
смус-цпркулем 8. На два других рычага подвешиваются смешные грузы 9, с помощью которых'производится вырав нивание плитки 5, а следовательно, и верхнего торца пру жины 4, что позволяет при выравнивании нагружать пружи ну чистым изгибающим моментом М т. Уровень горизонталь ности рычагов 6 при выравнивании контролируется там же рейсмус-циркулем 8. На двух нерастяжимых лентах Неприк
репленных |
к плитке 5, подвешиваются |
грузы 12, создаю |
|
щие поперечную нагрузку Ру. Ленты |
11 |
перекинуты через, |
|
блоки 13, |
которые могут перемещаться |
в вертикальном нап |
|
равлении при вращении винта 14, что |
позволяет лентам все |
время находиться в горизонтальном положении. Неподвижно укрепленная на плитке 5 стрелка 15 при поперечной дефор мации скользит по линейке 16, отсчитывая поперечное пере мещение. Для 'уменьшения влияния трения тросика и лент о блоки, последние устанавливаются на шарикоподшипниках..
Испытание пружин производится следующим образом: сначала создается осевое нагружение грузами 7, затем одно временно поперечное нагружение грузами 12 и выравнивание грузами 9. После выверки горизонтальности рычагов 6 за меряется осевая деформация рейсмус-циркулем 8 и попереч ная деформация по линейке 16.
Следует отметить, что возможность создания чистого изгибающего момента Ми3 выгодно отличает данный стенд от стенда, описанного в работе [161, где кроме изгибающего мо мента создавалась дополнительная поперечная сила, кото рая не учитывалась при расчетах.
При проведении экспериментов были испытаны пружины
трех типов, |
отличающихся |
друг от друга |
геометрическими |
||
параметрами и свободной относительной высотой HJD: |
|||||
Тип I: |
d = 4,15 |
мм; |
D= 32,4 мм; |
£= 4,5; |
|
|
# 0=48 |
мм; |
H JD= 1,48<1,99; |
||
Тип И: |
d —3,8 мм; |
D = 26 мм; |
£ = 6,5; Н0 |
||
|
H JD —2,23 (экстремальная); |
|
|||
Тип III: |
d = 3,8 |
мм; |
D = 28 мм; |
і = 8,5; |
|
|
# 0 = 82 мм; |
# 0/D =2,93> 2,62. |
Таким образом, выбранные для испытаний пружины име ли такие HJD, что позволили проверить экспериментально
130
^поведение поперечной жесткости в трех рассмотренных выше диапазонах.
На рис. 48 представлены графики изменения поперечной жесткости в зависимости от изменения осевой силы (сплош ные линии — теоретические, пунктирные — эксперименталь-
Рис. 48
ные). Как видно из графиков, эксперименты подтверждают характер изменения поперечной жесткости для всех трех типоразмеров пружин. Расчетная формула (2.3) дает хорошее качественное совпадение с опытными данными.
3. СТАТИСТИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ОПЫТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ
И ЗАКОН РАСПРЕДЕЛЕНИЯ
Как было отмечено выше, при массовом или крупносе рийном производстве точных пружин (например, клапанных) жесткостные характеристики изменяются в весьма широком диапазоне; это наблюдается при правилньом технологичес ком процессе, когда геометрические размеры пружин выдер живаются в пределах полей допусков. Следовательно, рас сеивание характеристик, и в первую очередь поперечной жесткости и частоты, вызывается даже небольшими откло-
131
інѳвиями размеров от .номинальных значений. Поэтому пред ставляет интерес отыскание и рассмотрение закона распре деления и статистических характеристик поперечной жест кости в больших партиях. Методы статистической обработ ки результатов испытаний хорошо известны и приводятся в литературе [43,44] однако применительно к характеристикам пружин использовались мало, несмотря на то, что вопрос носит сугубо практический характер.
В нашу задачу входит определение количества пружин в выборке я, выборочных статистических характеристик и их оценка, установление закона распределения погрешностей по перечной жесткости в выборке и оценка закона распределе ния генеральной совокупности по выборочной.
Количество пружин в выборке можно подсчитать из ус ловия, что генеральная средняя определяется с точностью
e= fa ci_= 2a_ |
(2.6) |
|
X |
X |
|
и надежностью а = 0,95.
Здесь а _ — среднеквадратическое отклонение выборки, ta —
X
— положительное число.
По таблице (XVII [43]) для ta = 2 и а = 0,95 находим число степеней свободы для распределения Стыодента /г = 60. Отсюда число пружин в выборке равно
n = A f 1= 60+ 1= 61.
Поэтому при исследовании пружин на поперечную жест кость нами было принято число деталей в выборке п = 100 для каждого типоразімера. Поперечная жесткость замеря лась на стенде (рис. 47) при определенных осевых усилиях. При этом измерялись поперечные нагрузка и деформация. Для каждой пружины при соответствующих значениях осе вых сил строились графики зависимости Ру(кп). Ввиду того, что жесткость постоянна, т. е. зависимость между силой и
•перемещением носит прямолинейный характер, она опреде лялась из графиков при одном и том же значении попереч ной силы Ру для каждого значения Pz. В итоге были сос тавлены таблицы поперечной жесткости для всех исследовав шихся типоразмеров пружин.
,132
По формуле (2.3) подсчитаны поперечные жесткости всех типов пружин при тех же значениях осевых сил. Эти зна чения приведены аз таблице ' 19.
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
19 |
|
|
Т и п |
I |
Т и п II |
|
|
Т и п |
III |
|
|
P z |
3 |
8 13 18 3 |
8 |
13 |
18 |
3 |
7 |
11 |
15 |
С |
2,01 2,05 2,07 2,12 1,33 1,32 |
1,26 |
1,31 |
0,350 |
0,322 |
0,287 |
0,259 |
||
|
Так как ‘конструктор |
может задавать значения попереч |
ной жесткости исходя только из расчета, то теоретические значения жесткости следует, в нашем случае, принять за но минальные. (При определении статистических характеристик мы имеем дело с погрешностями, но не с самими величина ми. Поэтому, приняв за номинал расчетные жесткости, сос
тавляем |
таблицы |
отклонений |
экспериментальных |
значений |
|||||
от расчетных. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Отклонения имеют знак «плюс», если экспериментальная |
||||||||
величина больше |
теоретической, и знак «минус», когда рас |
||||||||
четное значение больше опытного. |
|
|
|
||||||
|
По данным |
таблиц определяем |
эмпирические |
частости. |
|||||
Для |
этого из таблиц отклонений по |
формуле |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
А = ■ ^ in a x |
- ^ m i n |
|
|
(2.7) |
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
|
где |
хтах, |
хтЫ |
— соответственно |
максимальные и мини |
|||||
мальные значения отклонений, |
г— число разрядов, выбира |
||||||||
емое произвольно, |
определим цену разряда. Тогда |
весь раз |
|||||||
мах варьирования |
(ягаах—*mjn) |
будет разбит на |
г |
разря |
|||||
дов с ценой деления А каждый. Затем по таблицам |
откло |
||||||||
нений подсчитываем число пружин, |
попадающих в каждый |
||||||||
разряд, |
что и |
будет эмпирической |
частотой Kt. Величина |
||||||
К і |
дает |
частость, которая |
является эмпирической оцен |
||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
кой |
теоретической вероятности. |
|
|
|
|||||
|
'Статистические характеристики распределения можно вы |
||||||||
числить |
по |
формулам: |
|
|
|
|
133
среднеарифметическую
п |
( 2. 8) |
|
|
среднаквадратическую |
|
5 = --|^ /S(xt— Х)Ч<і |
(2.9) |
где xt — каждое значение отклонения.
Однако для больших выборок эти вычисления требуют мно го времени. Поэтому легче расчеты вести по специальным
таблицам, а затем подсчитывать величины |
X и S по форму |
|||
лам: |
|
_ |
V иіг |
|
|
|
(2.8') |
||
|
|
X = я -j- А — —1, |
||
|
|
|
Ъ К і |
|
|
|
Г 2ЬЧ<І |
(2.9') |
|
|
|
V i |
К; |
|
|
|
|
||
где |
а — середина |
разряда |
с наибольшей |
частотой. |
|
По данным таблиц можно построить эмпирические кри |
|||
вые |
распределения |
(рис. 49—51). Вид этих |
кривых и зиаче- |
Рис. 49
іния статистических характеристик позволяют выдвинуть гипо тезу о распределении поперечной жесткости,в генеральной со вокупности.
134
Полученные эмпирические кривые распределения по внешнему .виду похожи «а кривые нормального распределе ния. Краме того, сама жесткость зависит от большого чис ла независимых величин. Поэтому кажется естественным вы двинуть гипотезу о нормальности распределения погрешнос тей поперечной жесткости. Проверку гипотезы производим с
помощью критерия согласия X — Колмогорова. Идея этого ме тода заключается в определении •вероятности параметра X случайного расхождения между частотами теоретического и эмпирического распределений. Если эта вероятность очень ма ла (меньше 0,05), то по закону больших чисел расхождение между эмпирическим и гипотетическим распределениям« не случайно и наша гипотеза о нормальности должна быть от вергнута. Когда же вероятность Р(к) принимает значения достаточно большие, гипотезу можно считать верной.
135
Вероятности |
Р{\) |
выбираются по специальной |
таблице |
|
(XXII [43]) для определенных |
значений X. Сама же величина |
|||
X подсчитывается |
по |
формуле |
|
|
|
|
^ 1Nx |
|max |
[2.10) |
Vn
где Nx и N'x — 'памоплѳнные эмпирические и теоретичес кие частоты соответственно. Значения эмпирических частот берутся из таблиц, а теоретические частоты рассчитываются
■0,10 |
-0,0» |
-О/К |
-Oßl |
-0,02 |
о |
*0.02 Х с |
Рис. 51
из предположения равенства эмпирических и теоретических
характеристик распределения: |
■ |
Х 0 = Х, |
o0 = S, |
136
где Х0 и сг0 •— параметры генеральной совокупности. В ре зультате теоретическая частота может быть .рассчитана по
формуле |
|
пА |
1 |
|
_ (х—X)2 |
|
|
|
|
ехр |
( 2- 11) |
||||
|
|
К' = ■— |
• -т=- |
__ш__11L |
|||
|
|
а п |
V2 л : |
|
2аі |
|
|
Обозначим |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ехр |
|
= Z о |
|
|
|
|
|
Ѵ~2п |
|
|
|
||
|
|
|
|
~2 |
|
|
|
где |
|
х —Х |
|
|
|
|
|
|
|
а О |
|
|
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К' = |
а о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения |
Zt |
рассчитаны для различных |
t и выбираются из |
||||
таблицы |
(VI |
[43]). |
|
|
|
|
|
Все |
проведенные |
вычисления были |
сведены в |
таблицы |
для исследуемых типов пружин в зависимости от величины осевого усилия Рг.
В таблице 20 подсчитаны все значения 1 и соответствую щие нм вероятности Р{л).
Из рассмотрения вероятностей Р(к) видно, что они име ют достаточно большие значения, чтобы можно было считать
нашу |
гипотезу о нормальности |
распределения погрешностей |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
20 |
|
|
Т и п |
I |
|
|
Т и п |
II |
|
Т и п |
III |
|
||
Рг |
3 |
8 |
13 |
1S |
3 |
8 |
13 |
1S |
3 |
7 |
11 |
15 |
1 |
0,24 |
0,25 0,54 0,93 0,49 |
0,96 |
0,59 |
0,44 |
0,39 |
0,78 |
0,87 |
0,56 |
|||
Р(1) |
0,99 |
0,99 0,93 0,35 0,97 |
0,31 |
0,88 |
0,99 |
0,99 |
0,57 |
0,40 |
0,91 |
поперечной жесткости правильной. Следовательно, погреш ности поперечной жесткости подчиняются нормальному зако ну распределения с плотностью вероятности
р(х) = - |
ехр (* -*)» |
( 2. 12) |
а }/ 2тѵ |
2 а 2 |
|
137
где х —переменная случайная величина; о—среднеквадратическая погрешность величины х;
X —среднеарифметическое значение величины х.
Зная эмпирические значения Хии, можно построить кри вую распределения по формуле (2,12).
Таким образом, в результате проведенных эксперимен тальных и теоретических последований были найдены величи ны статистических параметров, закон распределения погреш ностей поперечной жесткости, а также подтверждено тео ретическое предположение о поведении изгибтгой жесткости
пружин |
с разными |
HJD. |
|
|
4. |
ВЛИЯНИЕ |
п о г р е ш н о с т е й и з г о т о в л е н и я |
на |
|
ЧАСТОТУ ПОПЕРЕЧНЫХ КОЛЕБАНИИ |
ПРУЖИНЫ БЕЗ |
|||
|
ПРИСОЕДИНЕННОЙ ма с с ы |
|
||
Проведенные эксперименты показали, что разброс пара |
||||
метров |
в пределах допусков может дать |
рассеяние |
попереч |
|
ной жесткости цилиндрических пружин |
сжатия в |
широких |
пределах. Собственная поперечная частота пружин, завися щая от поперечной жесткости, будет тоже сильно изменяться при разбросе параметров. Представляет также интерес оп ределение погрешностей частоты от каждого из параметров
— частных погрешностей, а |
также |
максимальных |
и средне |
||||||
квадратических ошибок. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Формула собственной' поперечной частоты цилиндричес |
||||||||
кой |
пружины согласно [15] |
имеет |
вид |
|
|
|
|
||
|
|
ш0 |
R2—V |
|
|
|
|
|
(2.13) |
|
|
---------------- |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
2RX |
|
|
|
|
|
где |
|
|
g E |
(cLD'f- (2 + ц); |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л .-8 Р + 1 0 ( £ ) V |
|
1 |
|
|
|
- й2 |
(4-М ; |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
m in |
Яз = |
g m |
1- |
2(2+р) /Я 0Ѵ |
|
1 |
1+2|і |
|||
ул2(сШ)- |
|
|
, т |
I 1 — ------ !—1—т |
|||||
|
|
% m a x U + l 1) V& ) |
V |
2 |
1 + р |
Ра, Р2гаіп. Ргтах—корни характеристического уравнения, выбирае мые из таблицы (12 [15]).
138