книги из ГПНТБ / Колебания и устойчивость упругих систем машин и приборов
..pdfчеиия |
периодов |
колебаний относительно |
соответствующих |
|||||||||||||
осей |
подвеса даются в |
таблице |
16. |
|
|
Т а б л и ц а |
16 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Объект эксперимента |
|
Период колебании |
|
Момент инерции |
||||||||||||
|
|
(сек) |
|
|
|
|
(сек2кг см) |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Активная масса |
|
|
|
т |
= 1,227 |
|
|
|
|
4,11 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
I—I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,903 |
|
|
|
|
0,88 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И—11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
III—III |
=1,273 |
|
|
|
5,945 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Реактивная масса |
|
|
|
т |
= 0 ,8 9 |
|
|
|
|
0,057 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
I—I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
= 0,907 |
|
|
|
|
0,208 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11—II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
■=0,-878 |
|
|
|
0,207 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ш -Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
Далее по формулам |
(1.268, 1.269) определяем узловое се |
|||||||||||||||
чение при крутильных колебаниях ів плоскости |
усг |
и пово |
||||||||||||||
ротных |
колебаниях |
в |
плоскостях |
xoz и хоу |
|
|
|
|||||||||
- 2 № ) W M Y V l 2 ° M M |
_ |
6,16/13,36 |
|
|||||||||||||
|
\6,9 |
1 |
|
\ 6,9 / |
|
6,92 |
6,9 |
|
||||||||
|
|
|
|
1 + 12 0,058 |
|
|
|
|
1 - 6,16/13,36’ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
6,92 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 - |
0,166 |
6’9" ) |
6,9 |
+ 0,25 |
M |
L |
|
( L |
L |
|
|
|
||||
|
|
|
0,058/ |
|
|
0,058 |
16,9/ |
0,057/4,11 |
|
|||||||
|
|
|
1 |
4- 0,083 6 9- |
|
|
|
|
1-0,057/4,11 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,058 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,166 M |
|
L |
+) |
0,25 M |
L |
|
н ау |
_0,207/5,945 |
|
|||||
|
|
|
0,058/ |
|
|
0,058 |
6,9 / |
|
||||||||
|
|
|
1+0,083-6,9/0,058 |
|
- |
~1 |
- |
0,207/5,945’ |
||||||||
откуда (На)хх=3 |
см; |
(На)уу= 0,1 см; |
(Яа)гг= 0,23 см |
и, следо |
||||||||||||
вательно, |
Нг= Н0—На, |
|
т. е. |
{Нг)хх= 3,9 см; |
(Нг)уу= 6,8 |
см; |
||||||||||
(Hr)zz= 6,67 см, а соответствующие |
массы пружин |
|
|
119
|
im |
|
) |
= 1,08/я; |
(Ма |
) |
и (м а |
) |
« о , |
||
|
( |
апруж’хх |
|
|
|
пружку |
|
апруж 12 |
|||
(Mr. |
) |
ѵ |
= 1 , 4 1 /г; |
(Мг |
) = 2 , 4 6 lg; |
(М, |
|
) |
=2,41 lg. |
||
|
’ |
’ |
'S ’ |
ѵ 'пруж',,« |
' ь |
|
пруж z- |
|
|||
пруж .г* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для расчета поправки от момента инерции витков вос пользуемся уравнениями (1.209, 1.271, 1.272) (сек2 кг см).
Д /^ - 0 ,0 2 8 ; |
Д Д „ = 0,0365; Д /ауу= 0; |
Д 7^=0,002; |
Д/а2г=0; Д /Гм-0,034. |
Суммарное значение активных и реактивных масс с учетом Д/
(^«Лум“ 0»908 |
сек2 кг см; |
( ^ ) сум = 0,244 |
сек2 кг см; |
( '.w)eyjI= 4Д 1 |
сек2 кг см; |
( / , J cyM= 0,059 |
сек2 кг см; |
(^ Jc y u ^ 5’945 |
сек2 кг см; |
(/,„)cyjI= 0,241 |
сек2кгсм. |
Приведенные моменты инерции определяем по формуле
(1.174)
(/„)пр„в =0,193 сек2 кг см; (/#„)прив =0,058 сек2 кг см; (/„)пр..в =0,231 сек2 кг см.
120
в) Ч и с л о в о й р а с ч е т п а р а з и т н ы х ч а с т о т в и б ;р а т о р а
Собственная частота продольных колебаний:
шпр^ 5 I f |
_2 • 240_ _ 5^5 гц. |
V |
4,5 |
Для расчета резонансной частоты поперечных колебаний в плоскости хоу определим предварительно по формулам (1.278-4-1-280) коэффициенты D\, Dl, Dl, Dl и для удобст ва дальнейших расчетов (вычислим произведения этих коэф фициентов на продольную жесткость системы Спр:
г |
D * |
2#3СПр |
|
|
В„ |
|
/і2ЯС,пр |
|
|
|
°пр^1 |
-----pR---- |
1 +_Д!І_ - 0,75----- |
1+ 7 Я -С ,пр |
|||||||
|
|
OJDиз |
|
Я2БСд |
2Д, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2В, |
|
(1.273) |
|
|
|
|
|
|
|
/г2ЯСПр |
____' |
|
|
|
|
|
Я2С,пр |
|
|
|
||||
СпрЯа= СпрЯз = |
2 Д , 3 ( 1 + |
Л 2Я С п р / 2 Д і з ) . |
|
(1.274) |
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Ваз |
|
|
|
|
|
|
Г |
Л*- |
|
2ЯСПр |
|
|
(1.275) |
||
|
|
Д, |
/г2Я |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 + |
|
|
|
|
|
С учетам приведенных |
выше соотношений (1.266) выраже |
|||||||||
ния |
(1.273+1.275) |
примут вид |
|
|
|
|
||||
CnpDl = 3,0S-fj |
і + + 1 7 |
|
D y |
b2 |
|
|||||
|
і + |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Ні) .ЯУ 4ö2 (1 -{- 0,217/т?) |
||||
|
|
-0,75 |
|
/г \ 2 |
2,305т?(1+0,217/т?) |
|
(1.276) |
|||
|
|
|
J |
T+2,305 rj (h/D)2(1 +0,217/7?) |
J |
|||||
|
|
|
|
’ |
||||||
|
|
|
(HoV__________ ^(1 + 0,217/7,)___________ . |
|||||||
|
|
|
|
J |
0,217 Я [1 +2,3057? (/г/Я)2(1 + |
0,217/7?) ] ’ |
||||
|
|
|
|
2т? (Я0/Л)2(1+ 0,217/7?) |
|
|
(1.277) |
|||
|
|
|
|
|
|
(1.278) |
||||
|
|
0,217Я2 [1 + 2,305т? (Я/D)2 (1+ 0,217/т?)] |
|
|||||||
|
|
|
|
|||||||
|
Подставляя |
характеристики |
пружин |
данного |
вибрато |
|||||
ра, |
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
121
|
CnpDl = 0,536; |
с „ р п : = СПрД>з —0,031: |
СпрП: = 0,00898 |
|||||||||
Далее |
|
|
|
СІ2 = А |
|
|
|
|
|
|||
|
А |
=139 |
см2; |
|
= 8,03 см2; |
А |
=2,33. |
|||||
|
Спр |
|
|
|
с „ 7 |
|
г |
|
’ |
|
Спр |
|
|
|
|
|
|
‘-'Пр |
|
|
|
||||
По |
формулам |
(1.263) |
и |
|
(1.264) определяем |
|
||||||
|
|
|
|
''Ь з = 2>65-і- 1-2> |
|
|
|
|||||
следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
^ |
= ^ 2 |
= 1,45; |
|
|
|
==3,85; |
о)п0п = 62гц; |
Шпов=101гц. |
||||
|
to'p |
|
|
|
шпр |
|
|
|
|
|
||
Вычислим эти же частоты в плоскости |
хог. Согласно фор |
|||||||||||
мулам (1.276)-4-(1.278) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
CnpDt= 1,477; |
CnpD* = CnpD*= 0,299; |
|
CnpD: = 0,0867; |
||||||||
|
А |
= 2,25; |
А |
|
= |
і= к7,75; |
А |
= 38,3; |
||||
|
С ц р |
|
С п р |
|
С п р |
|
|
С п р |
|
|||
|
|
7}2>3 = 2,707 + |
2,27; |
т?.2 = 0,437; |
Чз= 4,977; |
|||||||
|
|
|
^поп= 34 |
гц; |
Шпоо—115,2 гц. |
|
||||||
Жесткость системы |
|
іна |
кручение |
определяем |
по формуле |
(1.261). Преобразуя ее для пружин с прямоугольным сече
нием |
проволоки и подставляя в (1.272), получим |
||||
, |
«к? |
M„pD2a2 |
|
0,325 (/i/tf)2 |
+0,0542 |
41= |
Шпр |
J07jb2 |
|
1 + 0,217’ + 3 |
|
— |
|
||||
|
|
|
Ъг 1 |
4 |
|
|
|
|
|
|
Численные значения параметров исследуемой упругой сис темы дают следующее значение т+'
41= |
6,252-4,5-1,22 |
|
0,325-2,92 |
+ 0,0542 = 4,25, |
|
0,149-0,193 g |
1,22( 1+ |
0 917 |
I +3-0,9072 |
||
|
- |
|
|||
отсюда |
|
0,149 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
= 4Jnp+= 51,5|/' +25 |
=П 0,5 гц. |
|
||
|
Шкр — |
|
|
|
|
122
г) О пы т.н а я п р о в е р к а
Полученные значения частот '.проверялись эксперимен тально ч-іа исследуемом вибраторе. Методика (Проведения опыта, а также схема включения экспериментальной аппара туры сохранена та же, что и для вибратора С-9.20.
В таблице 17 даны опытные и расчетные значения соб ственных продольных, поперечных, крутильных и поворотных частот колебаний. Сравнение показывает, что теоретические значения согласуются с опытом.
|
|
Т а б л и ц а 17 |
||
Колебания |
Резонансная |
частота, гц |
||
расчетная |
опытная |
|||
|
|
|||
Продольные |
51,5 |
53 |
||
Поперечные в направле- |
62 |
58 |
||
Н И И оси ц |
в направле- |
|||
Поперечные |
34 |
31 |
||
нин оси г |
|
|||
Поворотные в плоскости |
|
|
||
хоу |
в плоскости |
101 |
98 |
|
Поворотные |
115 |
109 |
||
X O Z |
|
|||
Крутильные |
|
107,5 |
103 |
Выводы
На основе рассмотрения особенностей винтовых цилин дрических пружин объясняется появление возмущающих сил и моментов, обусловливающих паразитные колебания упру гих систем ‘«пружина-масса».
Получены формулы и составлены таблицы для расчета собственных частот (поперечных и поворотных колебаний точ ными и приближенными (методами.
Выведенные формулы позволяют рассчитывать как сим метричные системы, состоящие из одинаковых пружин при (центральном креплении тела, так и системы с различными
упругими элементами и несимметричным |
креплением массы. |
Разработан метод расчета упругих |
систем, состоящих |
из нескольких параллельно соединенных |
пружин, обладаю |
щих рядом особенностей по .сравнению с одной или несколь кими последовательно соединенными пружинами.
123
Выведены формулы, представляющие собой отношение частот паразитных и рабочих колебаний, .которые могут быть рекомендованы для подбора параметров и соотношений упру гих систем, обеспечивающих заданное значение этого отно шения, а следовательно, необходимое удаление паразитной частоты от основной.
Разработанные методы иллюстрируются на примерах расчета частот 'колебаний конкретных машин, что можно рас сматривать как практическое пособие при проектировании упругих систем вибраторов.
'Паразитные вибрации были зафиксированы как на фи зических моделях, так и на реальных /вибромашинах. Рас четные значения частот колебаний этих систем с достаточной степенью точности подтвердились экспериментом.
Г Л А В А |
2 |
ВЛИЯНИЕ п о г р е ш н о с т е й |
и з г о т о в л е н и я н а |
■ПОПЕРЕЧНЫЕ. ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРУЖИН |
В машинах, приборах и аппаратах постоянно повышаю тся требования к точности продольных и поперечных харак теристик пружин как основных упругих элементов. Про дольные статические характеристики пружин — деформа ция, жесткость, напряжения и т. д. — обычно выполняются достаточно точно; возможные погрешности довольно .полно изучены в работах [40-—42]. Между тем все большее коли чество пружин работает в динамических условиях, когда при допустимых значениях статических характеристик, получа ются неприемлемые погрешности динамических характерис тик — частоты, амплитуды; кроме того, решающее влияние на возникновение колебаний оказывает поперечная жест кость и ее отклонения от номинала. Когда действующие на упругую систему внешние факторы — силы, моменты и т. д.
— известны, |
погрешность |
характеристик |
.может |
зависеть |
|||||
только от параметров системы, |
вернее от их погрешностей, |
||||||||
которые делятся на случайные и систематические |
(подробнее |
||||||||
от этом см. |
в гл. |
2, |
п. 3.). Следовательно, |
погрешности ха |
|||||
рактеристик |
пружин |
будут |
зависеть от следующих факто |
||||||
ров: |
d — диаметра |
проволоки |
(прутка), |
D — |
среднего |
||||
диаметра витка, |
# 0—свободной |
высоты пружины, |
/г—шага, |
||||||
і —числа витков, Л—предварительной осевой силы, Е |
и G—мо |
||||||||
дулей |
упругости I |
и II родов, |
у—удельного |
веса |
материала, |
||||
р,—коэффициента Пуассона. |
|
|
|
|
|
1. ОСНОВНЫЕ ДОПУСКИ НА ПАРАМЕТРЫ ПРУЖИН
Геометрические параметры d, D, # 0, h, і в процессе из готовления претерпевачот .изменения 'в пределах конструктор ских допусков. Допуски на .изготовление задаются согласно
125
Г'ОСТу 16118-70 |
или по отраслевым нормалям, напрпмео |
МН 1-58, ОН-9-301-61 и т. д. |
|
В принципе |
пружины с параметрами, выдержанными в |
пределах допусков, должны сохранять расчетные характерис тики в процессе работы. Однако, как показывает практика,
а также исследования [40-Р42] эти |
требования очень |
часто |
|||
не выполняются. Пружины, изготовленные по |
заданию |
кон |
|||
структора, при |
массовом и |
крупносерийном |
производстве |
||
дают обычно |
чрезмерно 'большое |
рассеяние |
характеристик |
||
(по данным [40] погрешность |
продольного усилия в пружи |
нах растяжения-сжатия может превышать 200%), что вы зывает недоверие к пружинам вообще. При динамических условиях работы ошибки прогрессируют и становится невоз можно получить расчетную частоту. Все сказанное относит ся к массовому и (крупносерийному производству пружин, когда геометрические параметры контролируются но неболь шим выборкам, обрабатываемым статистическими методами. В точных машинах, двигателях и приборах, где пружины ис пытывают динамические нагрузки, очень важно знать их соб ственные частоты, чтобы по ним судить о резонансных режи мах. Надежность работы двигателя внутреннего сгорания за висит от правильности настройки клапанных пружин, равно как и работа вибрационных машин зависит от точности нас тройки упругой системы на резонанс. Таких примеров мож но привести много и все они будут говорить о важности по лучения точных динамических характеристик пружин.
Определение погрешностей продольной жесткости и соб ственных частот продольных колебаний не представляет сложности ввиду иростоты исходной формулы [15]. Погреш ности же поперечных характеристик — нзгнбная жесткость, собственная поперечная частота— более сложны в определе нии и до сих пор изучались мало. В данной работе экспери ментально определяется іизгибная жесткость, в целях выяс нения закона распределения ее погрешностей в партии и на основе этого распределения теоретически определяются воз можные погрешности собственной поперечной частоты.
126
2. ИСПЫТАНИЕ СЖАТО-ИЗОГНУТЫХ ПРУЖИН НА ИЗГИБНУЮ ЖЕСТКОСТЬ
Исходная схема для определения изгпбмой жесткости цилиндрических піружии сжатия представлена на рис. 46. Пружина нагружается при изгибе поперечной силой Ру, а также осевой силой Рг. Кроме того, -в процессе деформации торцы пружины остаются параллель-
ными, |
что вызывает появление момен |
|
|
||
та М„з |
в заделке. |
Предпочтение этой |
|
|
|
схемы |
нагружения |
перед |
схемой с |
|
|
поворачивающимся свободным торцом |
|
|
|||
объясняется тем, что здесь |
получаем |
|
|
||
чистую поперечную деформацию, в то |
|
|
|||
время как во второй схеме попереч |
|
|
|||
ная деформация сопровождается пово |
|
|
|||
ротом торца пружины. Это вызывает |
|
|
|||
появление дополнительной угловой де |
|
|
|||
формации и значительно |
усложняет |
|
|
||
процесс измерения. |
Креме |
того, рас- |
Рис. |
46 |
|
сматриваемая схема нагружения пру |
|
|
|||
жины находит наибольшее применение на практике |
[4,11]. |
Дифференциальные уравнения изгиба и сдвига могут быть записаны в данном случае в виде
Вт |
= рѵ(Н-^)+ РАУм+Уа)-Маз+ PJ, |
|
(7 2 - |
Здесь обозначены
Я—высота деформированной пружины,
/—максимальный прогиб,
ум, і/q—текущие прогибы соответственно от момента и от пере* резывающей силы.
Граничные условия имеют .вид
при |
2= 0 |
у = 0, у'м = 0; |
при |
2= Я |
У м = * 0 . |
Они соответствуют пружине с одним заделанным и другим свободным концами при отсутствии угла поворота на пос леднем.
127
При таких граничных условиях перемещение определя ется из выражения
|
|
О |
• |
cos |
^ |
I гг |
\ |
р |
|
|
2 sin — |
|
( H - z ) |
||||
|
У = - |
|
2 |
|
2 |
|
'1 + |
( 2. 2) |
|
|
|
k cos |
Ш |
|
Вс |
||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
где |
k = |
p |
/ |
p |
|
■ |
|
|
~ |
i + |
— |
|
|
|
|||
|
|
Риз V |
Рсдв |
|
|
|||
Формула поперечной |
жесткости |
при z = # |
имеет вид |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
tg! |
(2.3) |
|
|
|
|
|
|
1 + |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Вс |
|
|
где |
|
|
|
\ = Ш/2. |
|
|
При отсутствии осевой силы Р2 = 0, жесткость вычисляется по
формуле |
|
|
Я |
Яа N |
(2.4) |
С= 1/ |
12РПЗ/ |
|
Рсдв |
|
Анализ формулы (2.3) показывает, что поперечная жест кость имеет экстремум, зависящий от осевой силы Рг. Для удобства выразим все величины, входящие в формулу (2.3), через относительное осевое поджатие ш= Х/Я0, где А-осевая деформация. Найдя производную жесткости по т и прирав няв ее нулю, получим трансцендентное уравнение:
(1,5 — 0,615 m) sin 2a —a cos 2% |
—2а (1 — 0,615 т) = 0, |
(2.5) |
|
где |
|
|
|
а = 0,94 |
Ѵ т ( |
1 - 0,615m). |
|
Отсюда для различных, практическій возможных, относитель ных поджатий т .найдены критические значения Я0/Д пред ставленные в таблице 18. Тщательный численный анализ уравнения (2.5) показал, что экстремум имеет место лишь при значениях относительной высоты
1,99 < Я 0/П < 2,62.
Таким образам, при этих значениях HJD с увеличением осе вой силы Рг поперечная жесткость имеет минимум — она
128