![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Игнатов, В. А. Статистическая оптимизация качества функционирования электронных систем
.pdfРис. 3-4. Графики зависимо стей Літ ѵ-1 (1) и "'Fi (2) от Q.
*
3
Z
Рис.. 3-5. Графики зависимо стей Літ ѵ-1 (/) и W] (2) ОТ 66_1о.
и величина первого макси мума (кривая 1),
Рисунки показывают, что 'Рі является, как правило, унимодальной функцией <p0, Q, ЬЬц-1. Максимальное зна чение гР і= (5-4-65)°. Интен сивность отказов триодов су щественно зависит от на чальной фазы, амплитуды и частоты колебаний окру жающей температуры. Это, без сомнения, накладывает свой отпечаток на решение оптимальных задач ТО ап паратуры, в которой приме няются такие триоды.
При ЧД<10° этим углом можно пренебречь и счи тать, что экстремумы 5(т) и Л(т) совпадают. Это приво дит к небольшой погрешно сти (не более 5%), но позво ляет значительно упростить определение значений эксстремумов Л(т), что необхо димо при оптимизации ТО.
Приближенное |
значение |
k-ro экстремума |
|
Л (ть) = Q (тhs) S (tfts). (3-85)
Для вычисления математического ожидания и дис персии времени безотказной работы используем выраже ние (3-36)
|
|
4 |
аг —«о |
|
а0"Т а1 |
|
|
|
|
|
ехр |
X |
|||
|
|
|
ао+ О-і |
Й |
|
||
|
|
Qxj |
|
— Д cos |
|
Qxj |
|
|
Во (ао+ а1) |
|
Во (a0+ a t) |
||||
|
|
|
|
||||
+ |
?„ |
— 0,5Д2sin 2<р0 |
— ß t cos f g |
|
|
||
£l_ |
exp |
аг |
0,5ß, sin 2 |
|
|
|
|
as |
|
~Q |
|
|
|
|
|
ПО
cos]^~ß- + «p^ - |
0,5B2sin 2ср04- 5, cos <J>0 ; (3-86) |
|||||||
-2 —Ц -У , Ai Г .-2- ~- ° |
(ß |
0 ' |
В |
1 |
sin r |
QXi |
||
V2aß3 Zj |
[(ö0+ |
ai) |
\ |
|
|
Bo («0 + öl) |
||
+ срв] + ^ с о з 2 [ ^ (Д |
а -) + У 0]}ехр |
a0+ ai |
||||||
X |
||||||||
X (0.5B, sin 2 |
[ - |
^ |
+--flty+ ? .] - • |
“ B >cos[дгЙ^Г +■*•]-0,5ß2 sin2?“+ß‘C0SЦ ]'
~^[5° +5lSin(-^+Cp»)+
-f B2cos 2 (-ünßn ■% |
exp \ - % - 0,5B2sin 2 Qxi |
+ ? o ) ~ Bi cos f_QxL + |
?„) - 0,5B2sin 2?0+ ß 1cos cp0 |
|
(3-87) |
где л'і и Л* — те же, что и в примере 3-4.
Перейдем к рассмотрению моделей с некратными ин тенсивностями. Пусть по-прежнему параметр режима Д(т) =da + d sin (Qt + фо), а интенсивности fa{X) —соо + + С10Х+ С20А2, Г]о (^0 = Ооі+ СцХ + С2 1 Х?', pi(Z)+A,i(X) — = Co2+cj2X+ C22X2, где сц — коэффициенты, безразмер ные относительно времени и нормированные с помощью V, тогда
flj (т) = Ьоі-Ь Ьц sin (Пт+фо) 4-^2і cos 2 (йт + фо), і ==0, 1, 2, (3-88)
где boi= Coi-{-doCii-h (doiJhO,5 â2)c2 i, |
Ьц— (cu-\-2c2ido)d, |
|
bzi — —0,5 dtczi. |
, . |
качества элементов |
Для определения |
характеристик |
необходимо решить систему дифференциальных уравне ний (2-85) с периодическими коэффициентами
р \ |
(* * )= - К СО+ |
0.x(т)3р ѳ (х); |
(3-89) |
|
(Х) = «1 ("О Р 0 ( Х) |
- «2 (*<) Л (*). |
|
Р ' х |
|
||
Вероятность |
Р0 (Х) — ^—Lo ("5) |
|
|
|
(3-90) |
111
где
|
b\o+ |
L cos (Dt + <p0) 4 - |
К № = {Ьоо + Ьоі)‘ |
||
^20~f~ bj |
- sin 2 (Dt + <p0) ■ |
bus + btt cos <P0 |
2S |
|
|
**i+ÈH!_sin 2?0.
Вероятность Pi(x) будем искать в виде ц(т)и(т), тогда u(t)v'(r)+ a(r)u'(x) + a2(x)u(x)v(x)= al(x)Po(r), отсюда
V(t) — exp ! |
b°P - |
i t cos |
+ |
f °) + |
X |
X sin 2 (Dt + |
?0) + |
%-cos ?0- |
^ |
sin 2<p0] J; |
и (t) = Ja, (t) exp | — L0(t) — a2 (t)]) dx.
Этот интеграл через элементарные функции не выра жается, а через специальные, например, функции Анго или Вебера [Л. 48], выражается только для установивше гося режима. Поэтому используем приближенные мето
ды его вычисления. |
|
1, 2 и примем, что |
|
Обозначим аі = Ьіо+ Ьа—Ъіь і = 0, |
|||
а0фО, а2¥=0. Выделим интегрируемую часть и(х) |
|||
ц(т): |
- -bf- exp |
ja 0t — |
cos (Dt -f- <p0) -f- |
+ |
-^ - sin 2 (Dt + |
<P0)j j-Ь d(%)j M, |
где M = exp {—D—1(ai cos <po—0,5 a2sin 2cp0)];
y ( x ) = ^ ol- ^ - a l ^ e ‘ -£l(^ x +
+ (*„ - |
— |
' a>)j s in ( D t- K ) ^ L' w dx; |
|
|||
L1(t) = |
a0(t) — a,D‘ 1 cos (Dt |
<jp») -f" |
|
|||
+ |
0,5a2D " 1sin 2 (Dt + |
<p0). |
|
|
||
Так как в реальных условиях ^ D '1, |
a2D 'l < l |
(если |
||||
эти неравенства несправедливы, то |
целесообразно |
при |
||||
менять модели с монотонными, |
а не |
с |
периодическими |
|||
интенсивностями), |
раскладывая |
е |
|
“°^в ряд Макло- |
||
рена с удержанием |
трех членов, |
получим J(x) = |
ct ~ |
112
é |
|
|
|
і*де |
периодическая |
|
функция |
І,2(х)’== |
||||
2 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; 2 |
2 |
k [Rh COS k (Ox + <Po) + |
Nu sin k (Ox -f- <p0)l. |
Коэф- |
||||||||
;=l k=o |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
фициенты ?t, Rm и Nm даны в приложении 3. |
|
|
||||||||||
Следовательно, |
u{i) = M |
сх— е |
“°'Ха (т) — — е |
Ll{'\ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а2 |
—' - |
РгЮ = |
е-L» |
с.е |
e- L»M L2( x ) - ^ L e(x)], |
(3-91) |
||||||||
где |
L3= |
Q -1[(&,„ + bn) cos <p0- 0,5 (ö20+ |
bn) sin 2?0]; |
|||||||||
|
||||||||||||
|
|
|
L 4 ( x ) |
= |
bos( x ) -----cos ( Q x + |
? , ) 4 “ |
|
|
||||
|
|
|
|
+ |
0,5ö22a - 1sin 2 (Ox + |
cp0); |
|
|
|
|||
|
|
£5 (•=) = |
(*,„ + ftoi) x - |
C0S3(Qx + |
?o).+ |
-b% X |
||||||
|
|
|
X Sin 2 (Ox + <P0); Le(x) = (600+ |
b01) X— |
|
|||||||
|
- |
|
|
cos (Qx + |
|
|
Sitl 2 (Qx + |
|
||||
Вероятность безотказной [работы |
|
|
|
|
||||||||
Р(т,)=е~и |
|
- |
~ j e ~ Le{z) -\-cxe~LM -Ь^%)е~их) J, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3-92) |
плотность этой вероятности |
|
|
|
|
|
|
||||||
f (х) - |
ß~is {(l |
- |
L' (x) e~L^ |
+ |
cxL \ (x) e~u ™ - |
|||||||
|
|
|
- |
[ L |
2 ( x ) L ' 5 ( x ) - |
L ' 2 ( x ) |
] |
^ |
(’ > } , |
|
(3-93) |
|
интенсивность отказов |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Cli '* w + ( i |
|
w ^ 1” - |
|
|
||||
|
|
AW = - |
|
|
|
|
|
|
|
|
- [ L 4 ( x ) L 2 ( x ) - L ' 2 ( x ) ] g - “ ° T |
(3-94) |
|
— L 2 ( i) e - a°' |
||
|
8— 385 |
113 |
Предельные значения интенсивное™ откйзой
|
' lim L \ (т), а0> 0; |
|
||
lim Л (т) == |
|
( і - Ц |
(х) + |
L2(t)Z/5(x)](? |
Т->вО |
|
• V “a) |
|
|
|
lim |
- |
*-Г76) |
|
|
|
- |
||
|
T->CO |
|
|
|
|
|
« о < 0» |
(3-95) |
|
где L 7 (t ) = L |
i (t ) — o o (t ) . |
Как и |
следовало ожидать, |
в установившемся режиме интенсивность отказов явля ется периодической функцией.
Так как разложение в ряд Маклорена приводит к по грешностям в определении характеристик качества из делий, функционирующих в периодических режимах, то постоянную интегрирования Cj целесообразно выбирать так, чтобы начальные условия удовлетворялись для той из характеристик, которая используется в последующих расчетах. Например, для /(т) и Л(т) с\ определяется из условия
/(0) = Л (0 ) = 6oo + &2(icos 2фо. |
(3-96) |
Особенностью приближенного метода анализа являет ся и то, что в случае линейных зависимостей интенсивно стей от параметров режима характеристики качества нельзя получить простым приравниванием нулю ко эффициентов 02, &20, Ьц, Ь2 , так как изменяется вычисле ние / ( т) и и (г). Покажем определение и(т) для этого случая и дадим выражение для Л(т).
При линейных интенсивностях
f |
W — exP |
(bo, + &oi) * - ^ 4 ^ - cos (üu - f f 0) + |
|
|
biojf_^-cos <pejj; |
|
0 (т) = < Г ^ \ и(х) = е~Мг[ - ^ e -M^ + |
|
|
|
+(*•■—v) ■/W]: |
|
■/(■*)«*, - |
M 2(S) e— \ P1ы = |
114
I |
|
_ |
|
Л), w |
|
V “ "-'” ] ; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
\ |
_j |
Л(т) |
|
|
|
1—~ J м'-, (Т) е |
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
- |
(bo. - ^Г-) [Afa W M', (X ) ~ M \ (X)]в ~ ^ |
||||
|
|
|
— (bol — ^ |
\ МгCO e~a^ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
(3-97) |
где |
|
|
|
|
|
|
|
M, O') = b02^ - %• cos (Ox + |
<p0) + |
cos |
M, (x) = |
||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
= |
2 |
lRk cos k (Qx + % )Jr Nk sin k (Ox -f <P0)]; Ma= |
|||||
|
fe= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
= ai^ ~ 1cos <P0; |
M4(x) = |
a0x — |
cos (Ox - f <f>0); |
|||
|
Мь(T) = |
iboo+ |
bol) X - |
cos (Ox 4- cp0); |
Me (x) = |
||
= |
bo2 |
M |
cos (Ox + <pe); M, (x) == (&004- 6#1)X - |
||||
|
|
|
_ |
Й10 + &П cos (Qx 4- <po); |
|
Ro — |
1 + |
~ J + 4 2 2 |
\ |
1 |
! |
|
|||
|
|
22 |
|
|
«,= |
|
• |
R |
— |
а |
> |
*Ѵг |
|
|
|
(«0 + 20 |
|
|
|
|
|
“o “Ь |
|
11 |
|
|
|
|
а »“ 1 |
|
|
4 Q 2 (<Xg + 4 |
2 2) |
’ |
a oa l |
|
|
4 2 2 (ajj + |
4 2 2) |
’ |
|
■? |
|
2 2 ( « 2 + |
4 2 2) |
Как и следовало ожидать, при линейных интенсивно стях в установившемся режиме Л(т) имеет такой же пе риод, что и параметр режима.
Итак, в этом параграфе рассмотрены модели с перио дическими интенсивностями, с их помощью получены вы ражения для характеристик качества изделий, функцио-
8 * |
1 1 5 |
нируюших в периодически изменяющихся режимах, и по казаны особенности определения экстремумов интенсив ностей отказов в переходном режиме.
Все результаты получены для гармонического изме нения только одного параметра режима. Учет большего числа параметров и более сложных периодических зави симостей производится аналогично, однако аналитиче ские соотношения значительно усложняются. Применение разработанных приближенных методов, а также метода линеаризации и нормальной аппроксимации, позволяет определить все характеристики качества изделий, кото рые функционируют в таких случайных нестационарных режимах. Ясно, что из-за большого объема вычислений анализ качества в более общих случаях целесообразно проводить с помощью ЭВМ.
Анализ результатов показывает, что существующий метод оценки {Л. 6] по максимальным и минимальным значениям справедлив для случая кратных интенсивно стей и для случая некратных только в установившемся режиме. Для переходного режима, который практически наиболее интересен, такая оценка дает большие погреш ности (50—80%).
3-6. Распределения определяющих параметров устройств и динамика режимов
Рассмотрим, как влияют периодические изменения
режимов на законы распределения определяющих пара |
|
метров изделий. С помощью соотношений § 2-2 и 3-5 най |
|
дем х*іопт и Рі (т), по формулам (2-93) —(2-95) |
рассчи |
таем моментные функции и затем синтезируем |
отрезок |
ряда Грама — Шарлье, |
аппроксимирующего |
одномер |
|||||
ный закон распределения определяющего параметра. |
|||||||
Математическое ожидание и дисперсия определяю |
|||||||
щего.параметра |
|
|
|
|
|
||
т\ (*) = х, + Рв (*. + ^ |
■*. + |
|
* .) |
(й0+а,) Мт) + |
|||
|
|
Д -(Р і _ і Д |
Ро) (Хі_ |
Х2)< Г ^ > ; |
(3-98) |
||
°2(■*) = |
*! + |
Ро (*о + |
А + |
^ = |
^ - 4 |
) е - (а“+аі)е<1)+ |
|
+ |
( л |
- Д - р о) |
- А |
) е - ^ - т] (Т), |
(3-99) |
U 6
где |
а = а-і—а0—аи |
индексы |
|
||||||
при |
Хі |
опущены для |
сокра |
|
|||||
щения |
записи. |
Аналогично |
|
||||||
определяются |
моментные |
|
|||||||
функции |
высших порядков. |
|
|||||||
Для |
иллюстрации |
осо |
|
||||||
бенностей |
метода |
исследо |
|
||||||
вания дадим пример сравни |
|
||||||||
тельного |
графического |
ана |
|
||||||
лиза |
|
моментных |
функций |
|
|||||
т(т), о2(т), |
А (г), Е(т) в |
|
|||||||
стационарном и |
периодиче |
|
|||||||
ском режимах. |
|
|
|
|
|
||||
Пример |
3-9. |
Предполо |
Рис. 3-6. Графики зависимо |
||||||
жим, |
|
что для маломощных |
стей т и 0 коэффициента уси |
||||||
германиевых |
диффузионных |
ления от нормированного вре |
|||||||
транзисторов |
|
зависимости |
мени. |
||||||
интенсивностей |
внезапных |
|
|||||||
отказов |
и |
интенсивностей |
|
||||||
ухудшения |
коэффициента |
|
|||||||
усиления по току от измене |
|
||||||||
ния |
температуры |
и |
числа |
|
|||||
включений определяют соот |
|
||||||||
ветственно следующие пара |
|
||||||||
метры: |
|
со=1,07; |
|
|
Сі — |
|
|||
= —0,022 |
град~1-, с2=1,47х |
|
|||||||
Х10- 3 град-2; Q= 179; |
Ьй= |
|
|||||||
= 40 °С; |
Ь = 20°С; |
|
фо= 0 ; |
|
|||||
с'0= |
13,5; |
с \ = —2,75; |
|
с'2= |
|
=2,75; Й '=179, Ъ \= 2 \Ъ \ =
=1, ф/о=0. Нормированные
квантовые значения коэффи |
Рис. 3-7. Графики зависимо |
||||||||
циента |
усиления |
по |
току |
стей |
коэффициентов асиммет |
||||
х*о= 0,9; |
х*!= |
0,7; |
х*2=0,5; |
рии |
и эксцесса |
коэффициента |
|||
усиления |
от |
нормированного |
|||||||
начальные вероятности |
р0= |
времени. |
|
|
|||||
= 0,95, |
рі = 0,05, р2=0,0; а0= |
|
|
|
|
||||
= 0,5; |
ß i= l; а2= 2; ѵ = 0,4- ІО-5. В стационарном режиме |
||||||||
5(т) = S 0= 20,5, |
в |
нестационарном |
S (t)= 2 2 ,l + |
||||||
+ 10,2 sin Пт—1,67 |
cos 2Qt. |
|
|
|
|
Проведем сравнительный графический анализ мо ментных характеристик коэффициента усиления для ста ционарного и нестационарного режимов.
На рис. 3-6, |
3-7 представлены графики т (хТ-1), |
0(т7_1), А(хТ~1), |
Е{хТ~!) (Г = 3,5*10~2— нормированный |
117
по V безразмерный период изменения температуры и чи сла включений). Пунктирные кривые соответствуют ста ционарному режиму. В начальный период времени мо ментные функции коэффициента усиления по току тран зисторов для стационарного и нестационарного режимов отличаются незначительно. Для нестационарного режима математическое ожидание и дисперсия несколько меньше на всем интервале сравнения, а коэффициенты асиммет рии и эксцесса — несколько больше. Отличия характери стик, обусловленные в основном нелинейной составляю щей 5(т), с ростом времени все более увеличиваются. Проявляется действие динамического закона изменения надежности, сформулированного Н. М. Седякиным [Л. 81], — в периодическом режиме ресурс транзисторов вырабатывается быстрее.
Итак, в этом параграфе рассмотрены метод и осо бенности анализа влияния динамики режима на харак теристики определяющих параметров изделий. Получен ные результаты полезны при анализе точности и стабиль ности аппаратуры, эксплуатируемой в нестационарных режимах.
3-7. Нестационарные режимы технического обслуживания
Если интенсивности ТО изменяются во времени, то режим ТО будем называть нестационарным. Рассмотрим модели ТО с кратными и некратными интенсивно стями. Особое внимание уделим интересному и важному для приложений случаю полиномиального изменения не кратных интенсивностей. Случай периодического изме нения интенсивностей ТО встречается реже, он может быть исследован методами, изложенными в § 3-5.
Физические предпосылки построения рассматривае мых моделей ТО очевидны. Однако необходимые стати стические данные для них в литературе пока еще не нашли отражения, поэтому реальные ситуации, описывае мые этими моделями, и их особенности мы проиллюстри руем практически интересным примером из теории мас сового обслуживания— найдем интенсивность обслужи вания самолетов гражданской авиации диспетчером аэропорта при условии, что интенсивность прибытие самолетов в зону управления зависит от времени.
118
Используй обозначения и результаты § 2-3, 3-4 й 3-5, для вероятностных характеристик нестационарных режимов ТО, описываемого моделями с кратными интен сивностями, получим:
|
S |
n |
н (А) |
|
k=i |
i=I h» |
Н-і (k) — [J.J (k) |
||
(3-100) |
||||
|
|
|
||
m |
k |
|
|
|
|
|
|
(ЯШ ) |
|
k=\ |
i=i Ш |
|
|
|
где S (x) безразмерная |
нормированная интенсивность; |
X
6(т) = Js (X) dx.
о
Например, при и2= 1 интенсивность ТО
- е_М(і:)] S СО
(3-102)
Так же, как и в § 3-4, 3-5, нетрудно изучить предель ное поведение W {%) при монотонных и немонотонных
S ( T )
lim W (х) = |
(0), lim W (х) = |
мин (j*!, Um) lim s (x). |
|
T - > 0 |
T- > 0 O |
}* |
X-+QO |
Таким образом, при однотипных распределениях про должительностей операций и кратных интенсивностях вероятностные характеристики ТО получают методами, изложенными ранее. Используя в роли S(т) нормирован ные интенсивности известных распределений или выра жения типа (3-9), нетрудно исследовать поведение ха рактеристик ТО в зависимости от типа и параметров распределения этих продолжительностей. Так как анало гичная задача подробно изучена в § 3-4, здесь на ней мы останавливаться не будем.
Перейдем к рассмотрению моделей ТО с полиноми альными некратными интенсивностями. Полиномиальная аппроксимация целесообразна в тех случаях, когда ин тенсивности являются немонотонными и непериодически ми функциями времени. К ней, в конечном итоге, при водит аппроксимация с помощью обобщенных степенных полиномов Фурье (см. § 3-2).
119