- •§ XVIII.2 напнсан доц., к. Т. Н. А. К. Фроловым.
- •§ 1.2. Арматура
- •§ 1.3. Железобетон
- •Глава II. Экспериментальные основы теории
- •§ 11.4. Предварительные напряжения в арматуре
- •§ II.5. Граничная высота сжатой зоны.
- •§ II.6. Напряжения в ненапрягаемой арматуре
- •Глава III. Изгибаемые элементы
- •§ 1.3, П. 4) и не менее 20d в растянутой или 10d в
- •§ III.2. Расчет прочности по нормальным
- •§ III.4. Расчет прочности элементов
- •§ II 1.5. Расчет прочности по нормальным
- •§ III 6. Расчет прочности по наклонным
- •§ III.7. Условия прочности по наклонным
- •§ III.1, т.Е. Обеспечивается
- •§ III.8. Расчет по наклонным сечениям элементов
- •Глава IV. Сжатые элементы
- •§ IV.I. Конструктивные особенности сжатых
- •§ IV.2. Расчет элементов при случайных
- •§ IV.3. Расчет элементов любого симметричного
- •§ IV.4. Расчет внецентренно сжатых элементов
- •§ IV.5. Расчет элементов таврового
- •§ IV.6. Расчет элементов кольцевого сечения
- •§ IV.7. Сжатые элементы, усиленные косвенным
- •§ IV.8. Сжатые элементы с несущей арматурой
- •Глава V. Растянутые элементы
- •§ V.I. Конструктивные особенности
- •§ V.2. Расчет прочности центрально-растянутых
- •§ V.3. Расчет прочности элементов
- •§111.2).
- •§ III.3. Если при этом значение As по расчету
- •Глава VI. Элементы, подверженные изгибу
- •§ VI.1. Общие сведения
- •Глава VII. Трещиностоикость и перемещения
- •§ VII.2. Сопротивление образованию трещин
- •§ Vh.4. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.5. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.6. Перемещения железобетонных элементов
- •§ VII.7. Учет влияния начальных трещин
- •Глава VIII. Сопротивление железобетона
- •§ VIII.1. Колебания элементов конструкции
- •§ VIII.2. Расчет элементов конструкций
- •Глава IX. Основы проектирования
- •§ IX. 1. Зависимости для определения стоимости
- •Глава X. Общие принципы проектирования
- •Глава XI. Конструкции плоских перекрытий
- •§ XI.1. Классификация плоских перекрытий
- •§ XI.2. Балочные сборные перекрытия
- •§ XI.4. Ребристые монолитные перекрытия
- •§ XI.6. Безбалочные перекрытия
- •Глава XII. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
- •§ XI 1.3. Ленточные фундаменты
- •§ XI 1.4. Сплошные фундаменты
- •§ XI 1.5. Фундаменты машин с динамическими
- •Глава XIII. Конструкции одноэтажных
- •§ XIII.1. Конструктивные схемы здании
- •§ XII 1.3. Конструкции покрытии
- •Глава XIV. Тонкостенные пространственные
- •§ XIV.1. Общие сведения
- •§ XIV.2. Конструктивные особенности
- •§ XIV.3. Покрытия с применением
- •§ XIV.4. Покрытия с оболочками положительной
- •§ XIV 5 покрытия с оболочками отрицательной j
- •§ XIV.7. Волнистые своды
- •§ XIV.8. Висячие покрытия
- •Глава XV. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.2. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.4. Сведения о расчете многоэтажных
- •Глава XVI. Конструкции инженерных
- •§ XVI. 1. Инженерные сооружения промышленных
- •§ XVI.2. Цилиндрические резервуары
- •§ XVI.3. Прямоугольные резервуары
- •§ XVI.4. Водонапорные башни
- •§ XVI 5 бункера
- •§ XVI.6. Силосы
- •§ XVI.7. Подпорные стены
- •§ XVI.8. Подземные каналы и тоннели
- •Глава XVII. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.1. Конструкции зданий, возводимых
- •§ XVII.2. Особенности
- •§ XVII 3. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII 4. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.5. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.6. Реконструкция промышленных зданий
- •Глава XVIII. Проектирование железобетонных
- •§ XVIII.1. Проектирование конструкции
- •§1 6000*9-54000 I
- •§ XI.3, п. 2:
- •§ XVIII.2. Проектирование конструкций
- •§ Xjii.2. Неизвестным является д[ — горизонтальное перемещение
§ II.6. Напряжения в ненапрягаемой арматуре
С УСЛОВНЫМ ПРЕДЕЛОМ ТЕКУЧЕСТИ
ПРИ СМЕШАННОМ АРМИРОВАНИИ
При смешанном армировании предварительно
напряженных элементов часть продольной арматуры класса
A-IV или A-V с условным пределом текучести
применяется без предварительного напряжения (рис. 11.14).
Диаграмма растяжения ненапрягаемой арматуры
развивается совместно с диаграммой растяжения напрягаемой
арматуры, становится сопряженной с ней (рис. 11.15). На
диаграмме по оси ординат отложим предварительное
напряжение osp2 с учетом первых и вторых потерь и
возникающее при этом вследствие ползучести и усадки бетона
125
Phc. 11.14. Сечение изгибаемо»
го элемента со смешанным
армированием
1 — ненапрягаемая арматура с
условным пределом текучести;
2— напрягаемая арматура
•'sc
Рис. 11.15. Сопряженная диаграмма растяжения при смешанном
армировании
а —прн 1-*-|», о,Р>ОеР; б —при |<1„ и aSp<oep;
/—ненапрягаемая арматура; 2 — напрягаемая арматура
126
Рис. 11.1 в. Зависимость
использования механических свойств
иенапрягаемой арматуры при
смешанном армировании от
относительной высоты сжатой
зоны | и значении начального
предварительного напряжения
SpSp> 2 — а$Р =
0,6#SH{, бетона класса В20,
арматура класса A-V
Qi 0,2 0.3 0,4 U5 4
сжимающее напряжение в ненапрягаемой арматуре
<т«с=Об,8)9. Так называемый зуб на диаграмме вызван
релаксацией напряжений в арматуре oj. ч
Исходным пунктом для установления напряжений в
ненапрягаемой арматуре as<i в момент, когда напряжения
в напрягаемой арматуре достигают расчетного
сопротивления fseRsp, служит равенство приращения деформаций
на сопряженной диаграмме
Де5 = Дер. A1.51)
Приращение деформаций в ненапрягаемой арматуре
определяется из приращения в ней напряжений на
интервале Os + Osc'-
bos = os + osc, A1.52)
а приращение деформаций в напрягаемой арматуре —
из приращения в ней напряжений на интервале yseRsp—
—0«Р2-
Напряжения в ненапрягаемой арматуре <ts<j являются
расчетными для расчета прочности и проектирования
конструкций. Они могут быть существенно меньше
значения Rsp, но могут и приближаться к значению yseRsP —
в зависимости от относительной высоты сжатой зоны ? и
значения начального предварительного напряжения osp.
Рассмотрим два крайних случая:
а) Относительная высота сжатой зоны приближается
к своему граничному значению ?-»-?,/, начальное
предварительное напряжение превышает предел упругости
aSp>ОеР=0,8/?Sp (рис. П.15,а). При этом в
ненапрягаемой арматуре в приращении деформации лишь упругие —
зона I на диаграмме
Д85 = Да,/?5, A1.53)
127
в напрягаемой же арматуре в приращении деформации
упругие и пластические
Дер = (RsP — asP2)/Es + 0,002 — zoPi A1.54)
здесь eopi—пластическая деформация, выбранная при
натяжении арматуры за пределом упругости, когда
p
Исходя из равенства приращения деформаций A1.51)
найдем расчетное напряжение
°sd = (Rsp - osp2) Es/Esp + @,002 - eoPt)Es - asc. (II.55)
б) Относительная высота сжатой зоны намного
меньше своего граничного значения ?<?„, начальное
предварительное напряжение меньше предела упругости
Osp^Oep (рис. 11.15,6). В этом случае в ненапрягаемой
и напрягаемой арматуре в приращении деформации
упругие и пластические:
Де8 = Aas/Es + eSiPJ; (II. 56)
AesP = (vse RsP —¦ asP2)/EsP + ep>pj. A1.57)
Коэффициент условий работы арматуры 7«е зависит от
относительной высоты сжатой зоны ? и определяется по
формуле A1.46).
Расчетные напряжения в ненапрягаемой арматуре
находим из равенства приращения деформаций A1.51),
A1.56) и A1.57)
<*s<z = (yseRsp —Ospz) Es/EsP + (ePiPj — esPi) Es — asc, A1.58)
здесь расчетные напряжения в ненапрягаемой арматуре
Osd приближаются к своему расчетному сопротивлению, а
если ненапрягаемая арматура на класс ниже
напрягаемой, онн становятся равными расчетному сопротивлению.
Пластические деформации стержневой арматуры с
условным пределом текучести определяются по формуле
A.18): e0p/=0,25X(osp//?snp—0,8K; es>p/=0,25(a ,/Я,—
—0,8K; еР,рг=0,25 (vse—0,8K; при отрицательных
значениях выражения в скобках пластические деформации
равны нулю.
В других случаях сочетания значений ? и aSp
расчетные напряжения в ненапрягаемой арматуре aS(j
определяются также из равенства приращения деформаций
A1.51).
Поскольку высота сжатой зоны ? и расчетное
напряжение в ненапрягаемой арматуре aSd заранее неизвестны,
расчет ведется итерационным путем.
128
На примере изгибаемого элемента из бетона класса
В20 с напрягаемыми и ненапрягаемыми стержнями
класса A-V иллюстрируется степень использования
механических свойств ненапрягаемой арматуры oSd/ys6Rs в
зависимости от относительной высоты сжатой зоны ? и
начального предварительного напряжения asp (рис. 11.16).
Полное использование механических свойств
ненапрягаемой арматуры yseRs достигается при относительно
невысоком начальном предварительном напряжении asp&
«0,6/?«пр и малой относительной высоте сжатой зоны
сечения ?«0,15.