- •§ XVIII.2 напнсан доц., к. Т. Н. А. К. Фроловым.
- •§ 1.2. Арматура
- •§ 1.3. Железобетон
- •Глава II. Экспериментальные основы теории
- •§ 11.4. Предварительные напряжения в арматуре
- •§ II.5. Граничная высота сжатой зоны.
- •§ II.6. Напряжения в ненапрягаемой арматуре
- •Глава III. Изгибаемые элементы
- •§ 1.3, П. 4) и не менее 20d в растянутой или 10d в
- •§ III.2. Расчет прочности по нормальным
- •§ III.4. Расчет прочности элементов
- •§ II 1.5. Расчет прочности по нормальным
- •§ III 6. Расчет прочности по наклонным
- •§ III.7. Условия прочности по наклонным
- •§ III.1, т.Е. Обеспечивается
- •§ III.8. Расчет по наклонным сечениям элементов
- •Глава IV. Сжатые элементы
- •§ IV.I. Конструктивные особенности сжатых
- •§ IV.2. Расчет элементов при случайных
- •§ IV.3. Расчет элементов любого симметричного
- •§ IV.4. Расчет внецентренно сжатых элементов
- •§ IV.5. Расчет элементов таврового
- •§ IV.6. Расчет элементов кольцевого сечения
- •§ IV.7. Сжатые элементы, усиленные косвенным
- •§ IV.8. Сжатые элементы с несущей арматурой
- •Глава V. Растянутые элементы
- •§ V.I. Конструктивные особенности
- •§ V.2. Расчет прочности центрально-растянутых
- •§ V.3. Расчет прочности элементов
- •§111.2).
- •§ III.3. Если при этом значение As по расчету
- •Глава VI. Элементы, подверженные изгибу
- •§ VI.1. Общие сведения
- •Глава VII. Трещиностоикость и перемещения
- •§ VII.2. Сопротивление образованию трещин
- •§ Vh.4. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.5. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.6. Перемещения железобетонных элементов
- •§ VII.7. Учет влияния начальных трещин
- •Глава VIII. Сопротивление железобетона
- •§ VIII.1. Колебания элементов конструкции
- •§ VIII.2. Расчет элементов конструкций
- •Глава IX. Основы проектирования
- •§ IX. 1. Зависимости для определения стоимости
- •Глава X. Общие принципы проектирования
- •Глава XI. Конструкции плоских перекрытий
- •§ XI.1. Классификация плоских перекрытий
- •§ XI.2. Балочные сборные перекрытия
- •§ XI.4. Ребристые монолитные перекрытия
- •§ XI.6. Безбалочные перекрытия
- •Глава XII. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
- •§ XI 1.3. Ленточные фундаменты
- •§ XI 1.4. Сплошные фундаменты
- •§ XI 1.5. Фундаменты машин с динамическими
- •Глава XIII. Конструкции одноэтажных
- •§ XIII.1. Конструктивные схемы здании
- •§ XII 1.3. Конструкции покрытии
- •Глава XIV. Тонкостенные пространственные
- •§ XIV.1. Общие сведения
- •§ XIV.2. Конструктивные особенности
- •§ XIV.3. Покрытия с применением
- •§ XIV.4. Покрытия с оболочками положительной
- •§ XIV 5 покрытия с оболочками отрицательной j
- •§ XIV.7. Волнистые своды
- •§ XIV.8. Висячие покрытия
- •Глава XV. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.2. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.4. Сведения о расчете многоэтажных
- •Глава XVI. Конструкции инженерных
- •§ XVI. 1. Инженерные сооружения промышленных
- •§ XVI.2. Цилиндрические резервуары
- •§ XVI.3. Прямоугольные резервуары
- •§ XVI.4. Водонапорные башни
- •§ XVI 5 бункера
- •§ XVI.6. Силосы
- •§ XVI.7. Подпорные стены
- •§ XVI.8. Подземные каналы и тоннели
- •Глава XVII. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.1. Конструкции зданий, возводимых
- •§ XVII.2. Особенности
- •§ XVII 3. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII 4. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.5. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.6. Реконструкция промышленных зданий
- •Глава XVIII. Проектирование железобетонных
- •§ XVIII.1. Проектирование конструкции
- •§1 6000*9-54000 I
- •§ XI.3, п. 2:
- •§ XVIII.2. Проектирование конструкций
- •§ Xjii.2. Неизвестным является д[ — горизонтальное перемещение
§ III.4. Расчет прочности элементов
ПО НОРМАЛЬНЫМ СЕЧЕНИЯМ ПРИ КОСОМ ИЗГИБЕ
В практике наиболее часто применяют элементы с
поперечными сечениями, имеющими по крайней мере одну
ось симметрии. Если при этом плоскость действия
внешнего изгибающего момента (от заданных нагрузок и
опорных реакций) занимает наклонное положение
относительно плоскости симметрии сечения, то элемент
окажется подверженным косому изгибу.
Элементы, испытывающие косой изгиб, в общем
случае могут быть армированы продольными стержнями с
размещением их по всему периметру сечения.
Если элемент подвержен косому изгибу с
постоянным положением плоскости действия внешнего
изгибающего момента, то в таком элементе продольные стержня
арматуры целееообразно размещать сосредоточенно, т. е.
только в растянутой зоне поперечного сечения, по
возможности дальше от границы сжатой зоны. Рассмотрим
далее косоизгибаемые элементы прямоугольного попе- •
речного сечения, которые применяют наиболее часто в
практике (рис. III.16).
В результате расчета конструкции определяют
значение внешнего изгибающего момента и положение
плоскости его действия. Обычно эта плоскость проходит
через геометрическую ось элемента, принятую в расчетной
схеме конструкции. Естественно равнодействующую
усилий Ns в стержнях растянутой арматуры расположить з
той же плоскости (рис. III.16, а, б). Тогда и
равнодействующая сжимающих напряжений Ns в бетоне сжатой
зоны должна разместиться в той же плоскости.
Но равнодействующая растягивающих усилий Ns
может быть принята расположенной и вне плоскости
действия внешнего момента, на некотором расстоянии е
(вследствие расчета того же элемента при другой
комбинации нагрузок или по условиям унификации и т. д.).
В этом случае равнодействующая Nb напряжений в
бетоне сжатой зоны займет положение в плоскости,
параллельной плоскости действия внешнего момента (рис.
III.16, в).
Сжатая зона бетона может иметь форму
треугольника или трапеции. Усиление ее арматурой обычно
нерационально.
Прочность косоизгибаемого элемента по нормальному
152
а)
ш
Рис. III. 16. К расчету прочности
элементов при косом изгибе
а — плоскость действия внешнего
момента /—/ и плоскость положения
внутренней пары сил //—//
совпадают, сжатая зона треугольная; б —
то же, при трапециевидной зоне; в —
плоскости /—/ и //—// параллельны;
Л 2 — оси симметрии прямоугольного
сечения; 3 — геометрическая ось
элемента в расчетной схеме конструкции;
///—/// — плоскость,
перпендикулярная границе сжатой зоны; Nb —
положение равнодействующей усилий в
бетоне сжатой зоны (и сжатой
арматуры, если оиа поставлена по
расчету) ; N, — положение
равнодействующей усилий в стержнях растянутой
арматуры
сечению рассчитывают в плоскости III—III,
перпендикулярной границе сжатой зоны, с размерами сечения х
(высота сжатой зоны) и Ло по условию
М cos (а — <р) < Rb Abc гь (III. 40)
(обозначения а, ф игь — см. на рис. III.16, с).
153
Площадь бетона сжатой зоны АЬс определяют из
равенства значений равнодействующих в растянутой и
сжатой зонах
RsAs = RbAbc. (III.41)
В формулах A11.40) и A11.41) напряжение во всех
стержнях арматуры принято одинаковым, поскольку они
расположены приблизительно на одном расстоянии от
границы сжатой зоны.
Положение границы сжатой зоны определяют с
учетом того, что плоскость внутренней пары сил или
совпадает с плоскостью действия внешнего изгибающего
момента, или ей параллельна. Остальные требования,
предъявляемые к расчету изгибаемых элементов,—
соблюдение условия l=x/ho<ly, учет повышенного
сопротивления высокопрочной арматуры — сохраняются и для
косого изгиба.
Косоизгибаемые элементы с отмеченными
особенностями можно рассчитывать также по сопоставлению
проекции внешнего момента Mi и момента М внутренней
пары сил на плоскость симметрии 1:
Мг = М cos ф < As Rs (/iol - jc0) . (Ill. 42)
Определение размеров треугольной сжатой зоны
(рис. III.16,с). Учтем соотношение
M2/Mt = As Rs (h02 - y)/As Rs (V - x) = (/io2 - yo){hol - x0) ,A11.43)
где Мг — проекция изгибающего момента, действующего в плоскости
1, на плоскость симметрии 2.
Обозначим
C^Ma/M^tgcp (III. 44)
и примем во внимание, что при треугольной форме
сжатой зоны
АЬс= 1/2*! I,!, хо= 1/Зхх и уо=иЗУ1. (Ш.44а)
Выражения (II 1.41) и A11.43) приводят к уравнению
(Ш.45)
из которого находим значение х\. Затем из выражения
A11.41) вычисляем у\.
Если х\ получается отрицательным или у\>Ь, это
значит, что сжатая зона имеет не треугольную, а
трапециевидную форму.
Определение размеров сжатой зоны трапециевидной
154
формы (рис. III. 16,6). Размеры сжатой зоны xt и х2
могут быть определены из соотношения
ASRS^ 0,5 (x1 + x2)bRb (III.46)
и равенства A11.43), в котором
у0 = (ЫЩхг + 2x2)/(Xl + х2); xQ = V» (*? + hh + $)Kxi + S)•
(III.47)
Эти выражения приводят к уравнению
4 + (ЫС0 - Сг) хх + Сх ChO2/Co - 2blCQ - 3V + Сх) = О, (III .48)
где
d^2AtRtlbRb. (III. 49)
Эти формулы справедливы и в том случае, когда
плоскость положения равнодействующих усилий в
растянутой и сжатой зонах сечения параллельна плоскости
действующего изгибающего момента (рис. III.16, в).