- •§ XVIII.2 напнсан доц., к. Т. Н. А. К. Фроловым.
- •§ 1.2. Арматура
- •§ 1.3. Железобетон
- •Глава II. Экспериментальные основы теории
- •§ 11.4. Предварительные напряжения в арматуре
- •§ II.5. Граничная высота сжатой зоны.
- •§ II.6. Напряжения в ненапрягаемой арматуре
- •Глава III. Изгибаемые элементы
- •§ 1.3, П. 4) и не менее 20d в растянутой или 10d в
- •§ III.2. Расчет прочности по нормальным
- •§ III.4. Расчет прочности элементов
- •§ II 1.5. Расчет прочности по нормальным
- •§ III 6. Расчет прочности по наклонным
- •§ III.7. Условия прочности по наклонным
- •§ III.1, т.Е. Обеспечивается
- •§ III.8. Расчет по наклонным сечениям элементов
- •Глава IV. Сжатые элементы
- •§ IV.I. Конструктивные особенности сжатых
- •§ IV.2. Расчет элементов при случайных
- •§ IV.3. Расчет элементов любого симметричного
- •§ IV.4. Расчет внецентренно сжатых элементов
- •§ IV.5. Расчет элементов таврового
- •§ IV.6. Расчет элементов кольцевого сечения
- •§ IV.7. Сжатые элементы, усиленные косвенным
- •§ IV.8. Сжатые элементы с несущей арматурой
- •Глава V. Растянутые элементы
- •§ V.I. Конструктивные особенности
- •§ V.2. Расчет прочности центрально-растянутых
- •§ V.3. Расчет прочности элементов
- •§111.2).
- •§ III.3. Если при этом значение As по расчету
- •Глава VI. Элементы, подверженные изгибу
- •§ VI.1. Общие сведения
- •Глава VII. Трещиностоикость и перемещения
- •§ VII.2. Сопротивление образованию трещин
- •§ Vh.4. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.5. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.6. Перемещения железобетонных элементов
- •§ VII.7. Учет влияния начальных трещин
- •Глава VIII. Сопротивление железобетона
- •§ VIII.1. Колебания элементов конструкции
- •§ VIII.2. Расчет элементов конструкций
- •Глава IX. Основы проектирования
- •§ IX. 1. Зависимости для определения стоимости
- •Глава X. Общие принципы проектирования
- •Глава XI. Конструкции плоских перекрытий
- •§ XI.1. Классификация плоских перекрытий
- •§ XI.2. Балочные сборные перекрытия
- •§ XI.4. Ребристые монолитные перекрытия
- •§ XI.6. Безбалочные перекрытия
- •Глава XII. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
- •§ XI 1.3. Ленточные фундаменты
- •§ XI 1.4. Сплошные фундаменты
- •§ XI 1.5. Фундаменты машин с динамическими
- •Глава XIII. Конструкции одноэтажных
- •§ XIII.1. Конструктивные схемы здании
- •§ XII 1.3. Конструкции покрытии
- •Глава XIV. Тонкостенные пространственные
- •§ XIV.1. Общие сведения
- •§ XIV.2. Конструктивные особенности
- •§ XIV.3. Покрытия с применением
- •§ XIV.4. Покрытия с оболочками положительной
- •§ XIV 5 покрытия с оболочками отрицательной j
- •§ XIV.7. Волнистые своды
- •§ XIV.8. Висячие покрытия
- •Глава XV. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.2. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.4. Сведения о расчете многоэтажных
- •Глава XVI. Конструкции инженерных
- •§ XVI. 1. Инженерные сооружения промышленных
- •§ XVI.2. Цилиндрические резервуары
- •§ XVI.3. Прямоугольные резервуары
- •§ XVI.4. Водонапорные башни
- •§ XVI 5 бункера
- •§ XVI.6. Силосы
- •§ XVI.7. Подпорные стены
- •§ XVI.8. Подземные каналы и тоннели
- •Глава XVII. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.1. Конструкции зданий, возводимых
- •§ XVII.2. Особенности
- •§ XVII 3. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII 4. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.5. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.6. Реконструкция промышленных зданий
- •Глава XVIII. Проектирование железобетонных
- •§ XVIII.1. Проектирование конструкции
- •§1 6000*9-54000 I
- •§ XI.3, п. 2:
- •§ XVIII.2. Проектирование конструкций
- •§ Xjii.2. Неизвестным является д[ — горизонтальное перемещение
§ IV.2. Расчет элементов при случайных
ЭКСЦЕНТРИСИТЕТАХ
Эксперименты показали, что сопротивление коротких
центрально-сжатых элементов внешнему усилию
слагается из сопротивления бетона и продольной арматуры.
При этом обычно бетон достигает своего предела
прочности, а арматура — предела текучести; это обусловлено
достаточно большими неупругими деформациями сильно
напряженного бетона.
На несущую способность длинных (гибких) сжатых
железобетонных элементов заметное влияние оказывают
174
случайные эксцентриситеты, явление продольного
изгиба, длительное воздействие нагрузки.
По нормам случайные эксцентриситеты еа должны
приниматься равными большему из следующих
значений: 7зо высоты сечения элемента, Veoo длины элементы
(или ее части между местами, закрепленными от
поперечных перемещений). В сборных конструкциях следует
учитывать возможность образования случайного
эксцентриситета вследствие смещения элементов на опорах
из-за неточностей монтажа; при отсутствии опытных
данных значение этого эксцентриситета принимается не
менее 1 см.
Некоторые элементы прямоугольного сечения, а
именно с симметричным армированием стержнями из стали
классов A-I, А-П, A-III при /о^20ft и эксцентриситете
eo=ea^h/3Q в практике допускается рассчитывать по
несущей способности (предельное состояние первой
группы) как центрально-сжатые, исходя из условия
N<m[RbA + Rsc(As + As)]. (IV. 2)
Здесь N — продольное сжимающее усилие, вычисленное при
расчетных нагрузках; A=hb — площадь сечения элемента; Л и b — высота
и ширина сечения; г) — коэффициент условий работы, равный 0,9 при
Л<200 мм и 1 при Л>200 мм; ср — коэффициент, учитывающий
длительность загружения, гибкость и характер армирования элемента,
вычисляемый по зависимости
Ф = ФА + 2 (Фг - ф6) Rsc (А, + As)IRb A, (IV.3)
но принимаемый не более ц>г; причем значения ц>ь и qv
находят по табл. IV. 1, в которой Ni — продольная сила
от действия постоянных длительных и
кратковременных нагрузок; As или As —половина площади
сечения всей арматуры в поперечном сечении элемента,
включая и промежуточные стержни, расположенные у
граней, параллельных рассматриваемой плоскости.
Несущую способность сжатого элемента со
случайными эксцентриситетами при всех известных данных о
размерах поперечного сечения элемента, армирования,
материалах и нагрузке проверяют по формуле (IV.2),
для чего предварительно по формуле (IV.3) и табл. IV.1
находят коэффициент ф.
Если предварительно приняты размеры поперечного
сечения и необходимо найти лишь площадь сечения
арматуры, следует воспользоваться выражением (IV.2), из
175
Таблица IV.I. Коэффициенты <р6 и ер, для элементов
из тяжелого бетона
1—1 — рассматриваемая плоскость;
2 — промежуточные стержни
0
0,5
1,0
6
8
10
12
14
16
18
20
Коэффициент у
0,93 '
0,92
0,92
0,92
0,91
0,91
0,91
0,9
0,89
0,9
0,88
0,86
0,89
0,85
0,81
0,86
0,81
0,74
0,83
0,78
0,63
0,80
0,65
0,55
Коэффициент срр
А. Прн площади сечения промежуточных стержней, расположенных
у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, менее
4
0
0,
1
5
0,
0,
0,
93
92
92
0
0
0
,92
.92
,91
0,
0,
0,
91
91
9
0
0
0
,9
,9
,88
0,
0.
0,
89
87
86
0
0
0
,87
,84
,82
0,
0,
0,
84
80
77
0,
0,
0,
81
75
70
Б. При площади сечення промежуточных стержней, расположенных
у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, не менее
lh{A.+A's)
0
0
1
5
0
0
0
,92
,92
,92
0,
0,
0,
92
91
91
0,
0,
0,
91
9
89
0,89
0,87
0,86
0,87
0,83
0,8
0,84
0,79
0,74
0,
0,
0,
80
72
66
0
0
0
,75
,65
,58
которого искомая площадь сечения арматуры
[At + A't) = N/r\VRge-ARb/Rie, (IV. 4}
где ф — устанавливается методом последовательного приближения.
Поперечные размеры центрально-сжатого элемента и
площадь сечения арматуры при заданных нагрузке,
расчетной длине и материалах определяют, первоначально
задаваясь значениями ф==т|== 1, As^-A's=\iA = 0,0lA.
Из условия (IV.2) вычисляют
Л = ЛГЛ1<р(Кь + ц/?м) (IV. 5)
176
назначают размеры поперечного сечения элемента с
згетом их унификации. Затем вычисляют отношение
в/Л и подбирают (As-\-As) способом, указанным выше,
ш окажется, что процент армирования рассчитанного
вчения не удовлетворяет условию цт\п %^ц %=?^Цтах,
*% C%)i то поперечные размеры элемента следует
изменить и повторно вычислить значения <р, (As-\-As ).
Сечение можно считать подобранным удовлетворительно,
если ц=1...2 %•