- •§ XVIII.2 напнсан доц., к. Т. Н. А. К. Фроловым.
- •§ 1.2. Арматура
- •§ 1.3. Железобетон
- •Глава II. Экспериментальные основы теории
- •§ 11.4. Предварительные напряжения в арматуре
- •§ II.5. Граничная высота сжатой зоны.
- •§ II.6. Напряжения в ненапрягаемой арматуре
- •Глава III. Изгибаемые элементы
- •§ 1.3, П. 4) и не менее 20d в растянутой или 10d в
- •§ III.2. Расчет прочности по нормальным
- •§ III.4. Расчет прочности элементов
- •§ II 1.5. Расчет прочности по нормальным
- •§ III 6. Расчет прочности по наклонным
- •§ III.7. Условия прочности по наклонным
- •§ III.1, т.Е. Обеспечивается
- •§ III.8. Расчет по наклонным сечениям элементов
- •Глава IV. Сжатые элементы
- •§ IV.I. Конструктивные особенности сжатых
- •§ IV.2. Расчет элементов при случайных
- •§ IV.3. Расчет элементов любого симметричного
- •§ IV.4. Расчет внецентренно сжатых элементов
- •§ IV.5. Расчет элементов таврового
- •§ IV.6. Расчет элементов кольцевого сечения
- •§ IV.7. Сжатые элементы, усиленные косвенным
- •§ IV.8. Сжатые элементы с несущей арматурой
- •Глава V. Растянутые элементы
- •§ V.I. Конструктивные особенности
- •§ V.2. Расчет прочности центрально-растянутых
- •§ V.3. Расчет прочности элементов
- •§111.2).
- •§ III.3. Если при этом значение As по расчету
- •Глава VI. Элементы, подверженные изгибу
- •§ VI.1. Общие сведения
- •Глава VII. Трещиностоикость и перемещения
- •§ VII.2. Сопротивление образованию трещин
- •§ Vh.4. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.5. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.6. Перемещения железобетонных элементов
- •§ VII.7. Учет влияния начальных трещин
- •Глава VIII. Сопротивление железобетона
- •§ VIII.1. Колебания элементов конструкции
- •§ VIII.2. Расчет элементов конструкций
- •Глава IX. Основы проектирования
- •§ IX. 1. Зависимости для определения стоимости
- •Глава X. Общие принципы проектирования
- •Глава XI. Конструкции плоских перекрытий
- •§ XI.1. Классификация плоских перекрытий
- •§ XI.2. Балочные сборные перекрытия
- •§ XI.4. Ребристые монолитные перекрытия
- •§ XI.6. Безбалочные перекрытия
- •Глава XII. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
- •§ XI 1.3. Ленточные фундаменты
- •§ XI 1.4. Сплошные фундаменты
- •§ XI 1.5. Фундаменты машин с динамическими
- •Глава XIII. Конструкции одноэтажных
- •§ XIII.1. Конструктивные схемы здании
- •§ XII 1.3. Конструкции покрытии
- •Глава XIV. Тонкостенные пространственные
- •§ XIV.1. Общие сведения
- •§ XIV.2. Конструктивные особенности
- •§ XIV.3. Покрытия с применением
- •§ XIV.4. Покрытия с оболочками положительной
- •§ XIV 5 покрытия с оболочками отрицательной j
- •§ XIV.7. Волнистые своды
- •§ XIV.8. Висячие покрытия
- •Глава XV. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.2. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.4. Сведения о расчете многоэтажных
- •Глава XVI. Конструкции инженерных
- •§ XVI. 1. Инженерные сооружения промышленных
- •§ XVI.2. Цилиндрические резервуары
- •§ XVI.3. Прямоугольные резервуары
- •§ XVI.4. Водонапорные башни
- •§ XVI 5 бункера
- •§ XVI.6. Силосы
- •§ XVI.7. Подпорные стены
- •§ XVI.8. Подземные каналы и тоннели
- •Глава XVII. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.1. Конструкции зданий, возводимых
- •§ XVII.2. Особенности
- •§ XVII 3. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII 4. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.5. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.6. Реконструкция промышленных зданий
- •Глава XVIII. Проектирование железобетонных
- •§ XVIII.1. Проектирование конструкции
- •§1 6000*9-54000 I
- •§ XI.3, п. 2:
- •§ XVIII.2. Проектирование конструкций
- •§ Xjii.2. Неизвестным является д[ — горизонтальное перемещение
§ IV.4. Расчет внецентренно сжатых элементов
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
Для прямоугольного сечения (рис. IV.8)
Abc = bx; Nb = Rbbx; zb = Ло-0,5*. (IV.25)
С учетом этих выражений формула для расчета по
несущей способности (IV.7) принимает вид
Ne <: Rb bx (Ao -0,5*) + RgC А'ш [hQ - a'); (IV.26)
высоту сжатой зоны определяют из равенства:
а) при i = x/h0 < lv
N = Rbbx + Rsc A's -RsAs; (IV.27)
б) при I = x/h0 > ly
N = Rb bx + tfsc A's -as As, (IV.28)
где a, в зависимости от применяемых материалов находят по
формуле (IV.10) или (III.7).
' 183
Hi
a I .
1
X
h
-
1. Проверка несущей способности
При проверке несущей
способности элемента, когда все данные
о нем известны, из формулы
(IV.27) в предположении условия
g=*//to<!ij/ вычисляют высоту
сжатой зоны:
X=(N-RscAs+RsAs)/Rbb, (IV.29)
затем определяют %у по формуле
A1.42). Проверяют условие *^
^lvh0; если оно соблюдается, то
при найденном значении
х.несущую способность элемента
проверяют по формуле (IV.28).
Несоблюдение условия | =
= */fto<!?y указывает на то, что
х необходимо определять при
условии i=*/fto>i!/ по формуле
(IV.28).
Когда x>lyh0 и применяются
бетоны классов не выше ВЗО и не-
напрягаемая арматура классов
A-I, А-Н, А-Ш, значение as по
формуле (II 1.7) следует
подставить в уравнение (IV.28), откуда
вычислить х. Найденное из этой
формулы значение х нужно
применить в формуле (IV.26) для
проверки несущей способности
элемента.
Если же x>%vh и
применяются бетоны класса выше ВЗО,
арматура класса A-IV и выше, то значение а8 по формуле
(IV.10) нужно поставить в равенство (IV.38), откуда
вычислить х, а затем воспользоваться формулой (IV.26).
Рис. 1V.8. К расчету вне-
центренно сжатых
элементов прямоугольного
сечения (при лг/Л^|в)
1 — геометрическая ось
элемента; 2 — граница
сжатой зоны; 3 — центр
тяжести площади бетона
сжатой зоны
2. Подбор арматуры
При подборе площади сечения арматуры As и A's
(значения N, l0, b и h считаются известными) расчетные
формулы преобразуются следующим образом.
184
Условие % = x/hu^.\,j. Очевидно, что арматура 5' в
сечении элемента требуется по расчету тогда, когда
относительная высота сжатой зоны при учете только одной
арматуры S превышает граничное значение %у. Учитывая
это значение высоты сжатой зоны и отвечающее ему Ау
из табл. 111.1, на основании формул (IV.26) и (IV.27)
получаем
A's-[Ne-A4Rbb^)lRhC2-, (IV.30)
Л, = (gv Rb bh0 - N)/R, + As RJRt. (IV.31)
Площадь сечения арматуры А 4 не должна быть
меньше минимальной, указанной в § IV. 1.
При заданном сечении арматуры As (по
конструктивным или иным соображениям, например при моментах
двух знаквв) на основании формулы (IV.26) вычисляют
x(h0-0,ox)=[Ne-RseA's(h0-a)]/Rbb, (IV 32)
В правой части этого выражения все величины
известны. Вместе с тем, учитывая выражение A11.17),
Л = 1A-0,1§), где? = */А„, (IV.33)
оказывается известной и
А{) = [Л'е - RK А\ (Ло - a')]/Rb «,* (IV 34)
Соответственно значению Ао можно определить | из
табл. Ш.1 или же вычислить его по выражению
1= I—Kl — ^Л- (IV.35)
Имея таким образом x = lhQ, из выражения (IV.27)
находим искомую площадь арматуры
As - &*ь Ч - "У*, + A's RJRs- (IV.36)
В практике нередко применяют симметричное
армирование, в частности в элементах, испытывающих
действие противоположных по знаку, но близких по значению
изгибающих моментов.
При симметричном армировании, когда A^==AS и
R,, = R,, т е когда RscAl = R,As, из выражения (IV.27)
можно вычислить
х -= N/Rbb, (IV 37)
185
затем, используя это значение х, по формуле (IV.26)
найти
As = 4- N (e-ho + N/2Rbb)/ Rse(h0-a). (IV. 38)
Условие l=x/h^>ly. Прямой подсчет площадей
сечения арматры Age и As затруднителен из-за сложности
используемых зависимостей. Целесообразно сечения А^ и
As назначать по аналогии с известными
конструктивными решениями. Если аналогов нет, то для
ориентировочного поиска Asc и As можно рекомендовать выполнить
расчеты первоначально для двух крайних вариантов:
1) при ?==&, по формулам (IV.30) и (IV.31);
2) при центральном сжатии по формуле (IV.2),
полагая г| = 1 и ф = 1, после чего согласно заданным
условиям задачи принять промежуточное значение Asc и А8
и произвести проверку несущей способности элемента.
Если это решение окажется неприемлемым, необходимо
в соответствии с полученным результатом произвести
корректировку значений Asc и As и произвести снова
проверку несущей способности.
При выборе значений Asc и Аа по данным указанных
вариантов следует иметь в виду знак усилий
(напряжения арматуры), при которых в этих вариантах
получены эти значения; если значения Asc в обоих случаях
получаются при сжатии, то значения Аа могут оказаться
вычисленными при усилиях в арматуре разных знаков.
Обобщая изложенное, приведем рекомендуемую
последовательность расчета сечения арматуры элементов
прямоугольного профиля с несимметричным
армированием (без предварительного напряжения).
1. Выписывают расчетные данные Rb, Rs, Rsc, Es, Еъ;
вычисляют значения h0, zs, eo—M/N, eo/h, lo/h, v.
2. Задаются коэффициентом армирования
H=(As + A'e)/bh (IV.39)
в пределах 0,005—0,035; по формулам (IV.24), (IV.19) и
(IV.20) вычисляют б, ф/ и Ncr.
Если окажется Ncr<.N, размеры сечения элемента
следует увеличить.
3. Определяют коэффициент г| по выражению (IV.18)
и находят расстояние от усилия N до арматуры S:
е=еотЦ-Л/2 — а, (IV. 40)
где во вычисляют по формуле (IV.1).
4. С помощью формулы (IV.29), задаваясь
ожидаемым отношением As/As, определяют высоту сжатой зо-
Шы х и затем B,=x/h0, после чего по формулам (IV.30) —
(IV.36) подбирают сечения арматуры As и As, принимая
их не менее минимального значения (см. § IV.1).
5. Вычисляют коэффициент армирования по формуле
(IV.31) по найденным сечениям арматуры. Если он
отличается от исходного не более чем на 0,005, решение
можно считать найденным; при большей разнице
необходимо сечение пересчитать, задавшись новым
коэффициентом армирования.
Если в решении получается |л>0,03, то следует
пересмотреть размеры поперечного сечения b, h или
изменить классы бетона и арматуры.
6. Проверяют прочность элемента с учетом влияния
продольного изгиба в плоскости, перпендикулярной
плоскости изгиба, как для сжатого элемента со случайными
эксцентриситетами.
7. Если требуется, проверяют достаточность несущей
способности элемента, пользуясь формулами (IV.29) и
(IV.26).