Глава VII. Трещиностоикость и перемещения

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Трещиностойкостью элементов, как условлено выше,

будем называть сопротивление образованию трещин в

стадии I или сопротивление раскрытию трещин в стадии

II. Трещиностойкость элементов проверяют расчетом в

сечениях, нормальных к продольной оси, а при наличии

поперечных сил также и в сечениях, наклонных к

продольной оси. Расчеты трещиностойкости и перемещений

элементов относятся к расчетам по второй группе

предельных состояний. Порядок учета нагрузок изложен в

главе II (табл. II.2, И.З).

В расчетах исходят из следующих положений: 1)

напряжения в бетоне растянутой зоны перед образованием

трещин равны Rbt,ser; 2) напряжения в напрягаемой

арматуре равны asp+2vRbt,ser — сумме предварительного

напряжения (с учетом потерь и с учетом коэффициента

точности натяжения) и приращения напряжения,

отвечающего приращению деформаций окружающего бетона

после погашения обжатия; 3) напряжения в ненапрягае-

мой арматуре предварительно напряженных элементов

равны сумме сжимающего напряжения, вызванного усад«

^ и ползучестью бетона, и приращения растягивающе-

fro напряжения, отвечающего приращению деформаций

бетона.

• § VII 1 СОПРОТИВЛЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

' ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Расчет по образованию трещин заключается в

проверке условия, что трещины в сечениях, нормальных к

иродольной оси, не образуются, если продольная сила

от действия внешней нагрузки N не превосходит

внутреннего продольного усилия в сечении перед

образованием трещин Ncrc т. е.

N^Ncrc. (VII. 1)

Определение усилия Ncrc. Продольное усилие

определяют по напряжениям, возникающим в материалах

перед образованием трещин:

Ncrc = Rbt,ser (A + 2vAs) + P, (VII.2)

где А — площадь сечения элемента; А3 — суммарная площадь

сечения напрягаемой н ненапрягаемой арматуры; Р — усилие

предварительного обжатия, определяемое по формуле A1.26).

Для элемента без предварительного напряжения при

определении усилия Ncrc по формуле (VII.2) следует

принять Р=—osAs.

Вызванное ползучестью и усадкой бетона

сжимающее напряжение в ненапрягаемой арматуре о*« снижает

сопротивление образованию трещин элемента [см.

формулу A1.26)].

§ VII.2. Сопротивление образованию трещин

ИЗГИБАЕМЫХ, ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ

И ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

1. Расчет по образованию трещин,

нормальных к продольной оси элементов

Этот расчет заключается в проверке условия о том,

что трещины в сечениях, нормальных к продольной оси

элемента, не образуются, если момент внешних сил М

не превосходит момента внутренних усилий в сечении

перед образованием трещин, т. е.

М<.МСГС. (VII. 3)

213

Момент внешних сил при изгибе будет М, а момент

внешних сил при внецентренном сжатии и при внеценг-

ренном растяжении, если образуется сжатая зона,

M = Ncu (VII. 4)

где с\ — расстояние от внешней продольной силы N до тон же оси,

относительно которой берется момент внутренних усилий (рис. VII.1).

Рис. VII.1. К определению трещиностойкости изгибаемых 1, внецент-

реиио сжатых 2 и виецеитреиио растянутых предварительно

напряженных элементов в стадии I при упругой работе бетона сжатой

зоны

2. Определение момента М„с

бетона сжатой зоны

при упругой работе

Перед образованием трещин при двузначной эгпоре

напряжений в сечениях изгибаемых, внецентренно

сжатых, внецентренно растянутых элементов характерно

одно и то же напряженно-деформированное состояние —

стадия I. Чтобы определить момент Mm в общем виде,

рассмотрим предварительно напряженное двутавровое

сечение и введем обозначения: Aj — площадь свесов

полок в сжатой зоне; Aft — площадь уширения полок в

растянутой зоне.

В расчетах будем исходить из следующих

положений: 1) сечения при изгибе остаются плоскими; 2) в

бетоне растянутой зоны развиваются неупругие

деформации и коэффициент Аь(=0,5, эпюра нормальных

напряжений прямоугольная; 3) в бетоне сжатой зоны

деформации только упругие и коэффициент Яь = 1,

эпюра нормальных напряжений треугольная.

Работа бетона сжатой зоны рассматривается как

упругая, если уровень напряжений

* = ab/Rbtser <0,7;

214

Предельное значение k... зависит от вида бетона,

эксцентриситета продольной сжимающей силы, длительности

действия нагрузки и некоторых других факторов.

Выразим напряжения в материалах обеих зон сечения через

Rbt. Согласно эпюре деформаций сечения, краевая

деформация бетона сжатой зоны (см. рис. VII. 1)

х

8& = еы г

И — X

при этом краевое напряжение

где х — высота сжатой зоны (в стадии I перед образованием тре-

щнн).

Поскольку деформация

ebt =

то краевое напряжение

— х

Имея в виду, что коэффициенты Яь(=0,5, А,&=1,

определим

ab = 2Rbt<ser/(h-x). (VII.7)

Напряжение в бетоне сжатых полок на уровне

центра тяжести свесов, т. е. на растоянии а/ от края сечения

°bf = 2/?W|Ser (x -at)l(h - х). (VII.8)

Напряжения в напрягаемой арматуре в растянутой и

сжатой зонах сечения

Mr; (VII. 9)

Усилие в бетоне сжатой зоны ребра двутаврового

сечения Nbr приложено в точке, расположенной на

расстоянии х/Ъ от края сечения. Момент внутренних усилий Мсгс

и момент внешних сил М в (VII.3) определяют

относительно оси, проходящей через эту точку. Тогда

Mcrc = Rbt,aer ft (Л —;

215

x(lT~a')]=/?b''sef Wpl> (VIU1)

где Wpi—упругопластический момент сопротивления предварительно

напряженного сечения по растянутой зоне, он имеет размерность та«

кую же, как и упругий момент сопротивления, см3.

Высота сжатой зоны перед образованием трещин

определяется из уравнения равновесия внешней силы N и

внутренних усилий в арматуре и бетоне

здесь принимают знак плюс, если сила N сжимающая,

и минус, если сила N растягивающая. Для изгибаемых

элементов принимают /У=0.

Уравнение (VII.12) относительно х линейное, после

умножения его на (Л—х) и преобразования найдем

относительную высоту сжатой зоны:

х Ы1 + 2A-6.), + (;

6~ Л ~ 2Ared-A,t+(P±N)/Rbt,ser ' '

здесь 6/<=a/i//i; b'=a'/h; Are4 — приведенная площадь сечения

\ed = bh + AH + Af + v {Asp + A'sp); (VII. 14)

Заметим, что в предварительно напряженных

сечениях высота сжатой зоны перед образованием трещин

больше, чем у сечений без предварительного

напряжения, она может составлять *=ЕЛ=@,7...0,9)Л.

Формула (VII.11) является общей, она служит для

расчета трещиностойкости железобетонных элементов,

предварительно напряженных и без предварительного

напряжения, а также бетонных элементов при

различных формах сечения: двутавровой, тавровой,

прямоугольной. Например, для изгибаемого элемента двутаврового

сечения без предварительного напряжения, т. е. при

?в=0 упругопластический момент сопротивления по

растянутой зоне

= b(h - х) (-|- + -|~) + Aft [h-a,t—j

(VII. 16)

относительная высота сжатой зоны, согласно формуле

(VII.13)

E = l- V V ' . L—. (VII. 17)

2Лгей — Aft

При определении Wj>/ для таврового сечения с

полкой в сжатой зоне следует принимать Aft=0, для

таврового сечения с полкой в растянутой зоне Af=O, для

прямоугольного сечения Aft=Af=O. Для железобетонного

элемента прямоугольного сечения с одиночной

арматурой

WPi = b(h—x)(hl2 + x/G) + 2v^s (ft0 - xJ3); (VII. 18)

«'f1(V"'19)

me ni=As/bh.

Если принять, что As=As=0, то можно определить

упругопластический момент сопротивления бетонного

неармированного сечения. Например, для бетонного

элемента прямоугольного сечения Ъ = 1/2, и

упругопластический момент сопротивления

\ (VII.20)

т. е. больше упругого момента сопротивления в 7Л раза.

При определении момента образования трещин

железобетонных элементов без предварительного

напряжения практически можно принять 1=42, тогда при

6i=a//i«0,08 формула (VII.16) принимает вид

Wpl = [0,292 + 0,75 (yt + 2^ v) + 0,15*1] bh\ (VII.21)

y'i = [{b'f-b)hf + vA's]W; (VII. 22)

при значениях n-iV^O.25 и yi^O.3 погрешность

вычислений Wpi по формуле (VII.21) несущественна.

217

3. Определение момента Мсгс при неупругой работе

бетона сжатой зоны

В некоторых предварительно напряженных

элементах перед образованием трещин вследствие высокого

уровня напряжений в бетоне сжатой зоны развиваются

деформации нелинейной ползучести (при тавровых

сечениях с полкой в растянутой зоне, внецентренно сжатых

сечениях и др.)- Поскольку сечения остаются плоскими,

возникают связи, препятствующие свободному

развитию неравномерных по высоте сечения неупругих

деформаций, и тогда стесненная ползучесть

сопровождается релаксацией напряжений. Эпюра нормальных

напряжений искривляется, а ордината максимального

напряжения смещается в глубь сечения (рис. VII.2). Это

Рис. VI 1.2. К определению трещииостойкости изгибаемых 1, виецеит-

реиио сжатых 2 и виецеитреиио растииутых 3 предварительно

напряженных элементов в стадии I при иеупругой работе бетона

сжатой зоны

приводит к снижению момента МСГс. Неупругая работа

бетона сжатой зоны и в связи с этим снижение значения

момента МСТс, как показали специальные исследования,

может наблюдаться и при среднем уровне напряжений,

но при длительном действии нагрузки (до 20%).

Достаточно строгое определение Мстс с учетом

нелинейной ползучести бетона и времени действия нагрузки

возможно с помощью ЭВМ и применения дискретной

расчетной модели в виде системы стерженьков,

работающих на осевое сжатие и осевое растяжение.

Практические методы расчета Мсгс связаны с заменой

действительной криволинейной эпюры нормальных напряжений

бетона сжатой зоны какой-либо другой эпюрой — пря-

218

моугольной или трапециевидной. Рассмотрим один из

таких практических методов с применением

прямоугольной эпюры нормальных напряжений (см. рис. VII.2).

Будем считать, что бетон сжатой зоны сечения

работает неупруго, если напряжения, вычисленные при

треугольной эпюре напряжений по формуле (VH.7),

составляют

аь > 0JRbt,ser- (VH-23)

В этом случае криволинейная эпюра нормальных

напряжений заменяется прямоугольной эпюрой напряжений в

обеих зонах сечения, в которых коэффициент упругопла-

стических деформаций

Яь = Яь< = 0,5. (VII.24)

Тогда напряжения бетона сжатой зоны

Момент внутренних усилий с учетом того, что

сжимающее усилие в ребре Ыы расположено на расстоянии

х/2 от края сечения,

Merc = Rbt.ser \ — bh (ft — *) + A]t \h — an — — \ +

-^6?Н^)(т-4 (VII-26)

Высоту сжатой зоны перед образованием трещин

определяют из уравнения равновесия внешней силы N и

усилий в арматуре и бетоне:

2v4'

' + Rbt,ser

для силы Л^ знак «+» при сжатии, знак «—» при

растяжении; при изгибе Л/=0.

Относительная высота сжатой зоны

х bh + А, + Ш'

?== * !_ -±Z г . (Vn.28)

Л Fred + ^ {Аар + Asp) +bh + (P± N)/Rbuser

219

4. Определение момента Мс,

моментов

по способу ядровых

Нбрмы рекомендуют определять :МСГс приближенно

по способу ядровых моментов. Задачу о напряженно-

деформированном состоянии сечения в стадии I перед

образованием трещин от совместного действия внешней

нагрузки и усилия обжатия приближенио можно решить

как линейную задачу внецентренного сжатия, применив

принцип.независимого действия сил. Момент

образования трещин

Mcrc=*Rbt,terWPi + Mrp; (VII. 29)

здесь Мгр момент усилия обжатия Р относительно оси, проходящей

через условную ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой

зойы, т. е.

Мгр=Р(еОР + г); (VII. 30)

Wpi—упругопластический момент сопротивления железобетонного

сечения по растянутой зоне в предположении, что продольная сила

отсутствует; еОр — эксцентриситет усилия обжатия относительно

центра тяжести приведенного сечеиия; г — расстояние от ядровой точки,

наиболее удаленной от растянутой зоны, до центра тяжести

приведенного сечения (рис. VII.3).

Рис. VI 1.3. К расчету трещиностойкости изгибаемых 1, внецентреино

сжатых 2 и внецентреино растянутых элементов 3 по способу

ядровых моментов

а — линия центра тяжести приведенного сечения; б— линия границы

условного ядра сечения

Значение г в этом способе расчета с ¦ целью учета

неупругих деформаций бетона сжатой зоны принимают в

зависимости от вида силового воздействия:

для изгибаемых предварительно напряженных и вне-

центренно сжатых элементов

т = Фп (WredlAred)\ (VII.31)

ф„ = 1,6—(ab//?b,ser); (VII.31о)

для внецентренно растянутых элементов, если

удовлетворяется условие

eo-eOP<RbttSerWpl/P, (VII.32)

по формуле

для изгибаемых без предварительного напряжения и

внецентренно растянутых элементов, если не

удовлетворяется условие (VII. 32), по формуле

(VH.34)

где Wred — упругий момент сопротивления приведенного сечения по

растянутой зоне; Л «и — площадь приведенного сечения; е0 —

эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести

приведенного сечення. Значения Wvi можно определить по формулам

(VII.16), (VII.21) или по формуле

где ho, /«о. / so— моменты инерции относительно нейтральной оси

площади бетона сжатой зоны и площади арматуры обеих зои

сечения; Sbt — статический момент относительно той же оси площади

бетона растянутой зоны; h—х — расстояние от нейтральной оси до

края растянутой зоны.

Положение нейтральной оси определяют из условия

$*, + <- vSM = [<A-*Mj/2, (VII.36)

:де Sbo, о«о, Sjq—статические моменты относительно нейтральной

оси площади бетона сжатой зоны сечения и площади арматуры

обеих зон сечения; Аы — площадь бетона растянутой зоны сечения.

Значения Wvt можно также определять исходя из

упругого момента сопротивления Wred по формуле

(VII. 37)

коэффициентом у учитывают влияние неупругих

деформаций бетона растянутой зоны в зависимости от формы

сечения. Для прямоугольных и тавровых сечений с

полкой в сжатой зоне у = 1,75, для коробчатых и

симметричных двутавровых сечений при 2<.bf/b = bf/b, а также для

тавровых сечений с полкой в растянутой зоне при bf/b>

>2 и hf/h<0,2 принимают у = 1.5.

Момент внешних сил определяется относительно оси,

проходящей через условную ядровую точку, по формуле

(VII.4). При внецентренном сжатии плечо С\=е0—г,

M = Mr=N(e0 — r); (VII. 38)

221

при внецентренном растяжении

М = Мт = N (е0 + г). (VII.38а)

В стадии изготовления и монтажа может оказаться

растянутой зона, сжатая при действии внешних

расчетных нагрузок. В этом случае

МСгс = Rbt,ser WPi ~ Р (е0Р - г); (VII.39)

здесь принимают Wpi — для грани, растянутой от

действия усилия обжатия Р; Rbt,s,er — по соответствующей

передаточной прочности бетона Rbp. Момент внешних

сил в этом расчете определяют от нагрузки,

действующей на данной стадии (например, собственный вес

элемента).

5. Расчет по образованию трещин, наклонных

к продольной оси элементов

Трещиностойкость наклонных сечений элементов

проверяют в зоне действия главных растягивающих

напряжений. По длине элемента такую проверку производят

в нескольких местах в зависимости от изменения формы

сечения, эпюры поперечных сил и изгибающих

моментов. Проверка по высоте сечения производится в центре

тяжести приведенного сечения и в месте резкого

изменения ширины или примыкания сжатых полок к ребру

таврового сечения. В конструкциях, армированных

напрягаемой арматурой без специальных анкеров, проверяют

трещиностойкость концевых участков на длине зоны

передачи напряжений 1Р с учетом снижения

предварительного напряжения asP (см. гл. II).

В расчетах трещиностойкости следует принимать во

внимание не только главные растягивающие, но и

главные сжимающие напряжеия. Как показали испытания

бетонных образцов, при двухосном напряженном

состоянии сжатие в одном из направлений снижает

способность бетона сопротивляться растяжению в другом

направлении. ,

Трещиностойкость наклонного сечения может

считаться обеспеченной, если главные растягивающие

напряжения удовлетворяют условиям:

Omt < Rbt,ser при omc < уы Rbser; (VII.40)

222

Omt < ,Rbt'$er (l - ^-) при omc>УыRb,ser, (VII.41)

1 — УЫ \ Rb.s I

где Ym=0,8—0,01 В; В —класс тяжелого бетона;

2

, п,. \2

2

(VII. 42)

где Ох — нормальное напряжение в бетоне от действия внешней

нагрузки и усилия предварительного обжатня Р; ау — сжимающее

напряжение в бетоне на площадках, параллельных продольной оси

элемента, от местного действия опорных реакций, сосредоточенных сил,

распределенной нагрузки, а также от усилия предварительного

обжатия поперечоой арматурой; хху — касательные напряжения в бетоне

от внешней нагрузки и от усилия предварительного обжатия

отогнутой арматурой, напряжения о*, ау подставляют в формулу1 со

знаком «.+ » при растяжении и со знаком «—» при сжатии.

Нормальное и касательные напряжения определяют

в предположении упругой работы бетона

ax=±lk±JL-±ZsEJ>—Ii-. (VII.43)

'red "red 'red "red

здесь для силы N принимают знак «+» при растяжении;

знак «—» при сжатии;

(VII. 44)

где оУр — напряжение в бетоне, вызванное обжатием поперечной

арматурой и отгибами;

OyP —

i Apw

Apj

sb

stb

sin a,

(VII. 45)

где Apw — площадь сечения напрягаемых хомутов, расположенных в

одной плоскости, нормальной к оси элемента, иа рассматриваемом

участке; Аро — площадь сечения напрягаемой отогнутой арматуры,

заканчивающейся на участке длиной so=ft/2, расположенном

симметрично относительно рассматриваемого сечения 0—0 (рис. VII.4);

Рис. V11.4. Напрягаемая

отогнутая арматура

Рис. VII.5. Напряжение в

бетоне от местного сжатия

орт — предварительное напряжение хомутов с учетом всех потерь;

s — шаг хомутов; s0 — расстояние между плоскостями отогнутых

стержней, измеренное по нормали к ним; b — ширина элемента в

рассматриваемом сечении; ар* — предварительное напряжение в ото-

223

гнутей арматуре с учетом всех потерь; а — угол между продольной

осью элемента и касательной к оси напрягаемой арматуры в сече-

ини 0—0; ovi — напряжения в бетоне от местного сжатия,

возникающее вблизи мест приложения опорных реакций и сосредоточенных

снл, приложенных к верхней грани балки (рис. VIII.5), если t/<jO,4ft

и *«2,5/i;

0,4F

" bh

если (/>0,4ft и x<k,

ayi =- Flbh A - у I h) A - x/y); (VII. 47)

x,-у — расстояния (параллельные продольной оси и нормальные к

продольной осн) от точки приложения сосредоточенной силы до

точки, в которой определяют напряжения; F—сосредоточенная сила

или опорная реакция; Q — поперечная сила от внешней нагрузки;

S — статический момент сдвигаемой части сечеиия относительно оси,

проходящей через центр тяжести приведенного сечеиия; Р,—усилие

предварительного обжатия отогнутой арматурой, заканчивающейся

иа опоре или иа участке между опорой и сечением, расположенном

иа расстоянии ft/4 от рассматриваемого сечеиия 0—0 (см. рис. VII.4);

%ху = [{Q—2Ft sina)S]/bIred; (VII.48)

§ УП.З. СОПРОТИВЛЕНИЕ РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА

1. Ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной

оси элементов

После образования трещин в растянутых зонах

железобетонных элементов при дальнейшем увеличении

нагрузки происходит раскрытие трещин — стадия II

напряженно-деформированного состояния. Опыты

показывают, что вследствие неоднородности структуры бетона

при растяжении расстояния между трещинами могут

отклоняться от средних значений в большую или меньшую

сторону ~ в 1,5 раза.

Ширина раскрытия трещин, нормальных к

продольной оси элемента, представляет собой разность

удлинений арматуры и растянутого бетона на участке между

трещинами длиной Urc, т. е.

Средней деформацией растянутого бетона еыт как

величиной малой в сравнении со средней деформацией рас*

224

1утой арматуры esm обычно пренебрегают и прини-

&ЮТ

__ acrc = esm 'era-

• Введем обозначение для отношения средних

деформаций растянутой арматуры на участке между трещи-

ами к деформациям арматуры в сечении с трещиной

•фз = esm/es < 1. (VII.49)

Тогда ширина раскрытия трещин на уровне оси рас-

¦янутой арматуры

асГс = \|5S es l^c — г|)8 (as/Es) lCTC. (VII. 50)

? На ширину раскрытия трещин влияют коэффициент

^s> в свою очередь зависящий от прочности сцепления

?арматуры с бетоном, напряжения в арматуре в сечении

Т трещиной Os, а также расстояние между трещинами

Icrc. Значения этих факторов определяют расчетом.

Нормами рекомендуется определять ширину

раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента,

на уровне оси растянутой арматуры по эмпирической

формуле в миллиметрах

астс = 20 C,5 - 100ц) 6т|<рг (<js/?s) V 7, (VII.51)

1"де \i=A3/bh0 — коэффициент армирования сечения (ребра таврового

"Сечения), принимаемый в расчете не более 0,02; А„ — площадь сече-

;Ния растянутой арматуры; б — коэффициент, принимаемый равным

При учете: кратковременных нагрузок и непродолжительного дейст-

квия постоянных и длительных нагрузок—1; продолжительного

действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций нз

тяжелого бетона в нормальных условиях эксплуатации—1,5; т) —

коэффициент, зависящий от вида и профиля продольной растянутой

арматуры, принимаемый: для стержней периодического профиля

равным 1, для проволоки классов Вр-I, Вр-П и канатов— 1,2, для глад*

ких горячекатаных стержней—1,3, для проволоки классов B-I,

|В-П—1,4; ф! — коэффициент, учитывающий длительность действия

*'Нагрузки, принимаемый: при непродолжительном действии нагрузки

•^равным 1, при продолжительном действии нагрузки—1,5; а„ — иа-

/Яряжеиие в продольной арматуре или приращение напряжений пос-

^яе погашения обжатия в растянутой арматуре.

iK Для элементов, к трещиностойкости которых

предъявляются требования 2-й категории, ширина непродол-

ительного раскрытия трещин определяется от суммар-

iro воздействия постоянных, длительных и

кратковременных нагрузок при ф(= 1.

Для элементов, к трещиностойкости которых предъ-

ляются требования 3-й категории, ширина

продолжительного раскрытия трещин определяется от действия

15-943 225

t

'I

постоянных и длительных нагрузок. Ширина непродол-]

жительного раскрытия трещин определяется по нелиней*"

ной зависимости как сумма приращения ширины

раскрытия трещин (асгс1—асгс2) от непродолжительного дей«

ствия всей нагрузки и непродолжительного действия

постоянной и длительной нагрузок при ср/ —1 и ширины

раскрытия (аСгсз) от постоянной и длительной нагрузок.

Таким образом,

<*сгс = асга — Я<тс2 + «егсз • (VII • 52|

Предельная ширина раскрытия трещин и порядок

учета длительности действия нагрузок приведены в

главе II.

2. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной

оси элементов

Ширина раскрытия трещин, наклонных к

продольной оси, в изгибаемых элементах определяется по

формуле

2

Q Ql -" (VH.53,a)

где daw — напряжение в хомутах; Q — действующая поперечная

сила; Q\ — поперечная сила, воспринимаемая элементом без

поперечной арматуры; dw — диаметр поперечной арматуры; \im—Aw/sb —

коэффициент армирования хомутами нли поперечными стержнями.